⑴ 求助:關於軸承壽命的失效概率問題大神們幫幫忙
目前我國高方平篩的生產廠家和使用廠家，高方平篩是制粉行業主機之一。20世紀80年代中期至90年代初，糧機生產廠家相繼解決了高方平篩的斷裂和竄、漏粉軸承壽命的失效概率問題等技術難題。近幾年，經常有麵粉廠家反映，高方平篩傳動軸NSK軸承會在較短時間內損壞(即提前失效)，因停機更換軸承而影響生產。更換軸承後，有的高方平篩運行狀態良好，連續運行時間很長；而有的高方平篩在較短時間內再次發生軸承提前失效。就這一問題，筆者進行了必要的統計、分析，認為造成軸承提前失效主要有以下原因。 1、裝配不當 在裝配或拆卸傳動軸軸承、軸套時，基本上都是採用機械敲擊方法。此方法安裝SKF軸承時，如果用力不均，用力過大，用力點不合適或裝配不當，都容易使軸承在軸承座和傳動軸內位置不正確，造成軸承安裝完後已有一定的潛在質量問題。同時裝配不當，造成傳動系統的上、下軸承受力不均，受力大的軸承容易提前損壞。 根據多年來的統計，裝配不當造成高方平篩傳動軸軸承提前失效的比例，約占高方平篩傳動軸軸承提前失效總量的15%左右。 2、潤滑不當 由於對潤滑脂應用的理解不一，如傳動軸(或軸承)加工粗糙，造成密封圈磨損，我國生產的高方平篩大部分採用的是53620C3、53b22C3(GB 288-1987)或22320E，22322E(GB/T 288一1994)等調心滾子軸承，均屬不帶密封的FAG軸承，不屬於「免維護」的密封軸承，這就需要定期給軸承補充潤滑脂。不同的麵粉廠可能使用不同的潤滑脂。效益好的廠家使用質量好、價位高的潤滑脂;效益不好的廠家使用質量差、價位低的潤滑脂，或能買到什麼樣的潤滑脂就用什麼樣的潤滑脂，而不管潤滑脂的實際潤滑效果如何，這樣會造成同類型、同批次的高方平篩傳動軸軸承失效時間相差很大。 在使用過程中，潤滑不當的主要表現形式及其原因為： 傳動軸(或軸套)與上軸承的下密封有相對運動， ①潤滑脂加人不充分。這主要是麵粉廠沒有按高方平篩使用說明書的要求按時、按量補充潤滑脂，沒有打開高方平篩INA軸承蓋上的排氣螺堵，用注油槍加人潤滑脂時只能補充進去很少潤滑脂，軸承潤滑不充分。②潤滑脂加人過多。這主要是出於潤滑脂加人越多對軸承越好的錯誤認識。在軸承腔和軸承座內加入過量的潤滑脂，會造成散熱困難，軸承溫升加快，使軸承提前失效。③沒有潤滑脂，造成軸承滾珠與軸承內、外環及保持架之間干摩擦。這主要發生在高方平篩的上軸承。在連續運轉過程中，起不到密封作用，上軸承腔內的潤滑脂沿傳動軸(或軸套)向下流出，造成上軸承腔內無潤滑脂而產生干摩擦，加劇軸承提前失效。 總之，任何潤滑不當都會造成軸承提前失效。據幾年來的統計，潤滑不當造成高方平篩傳動軸軸承提前失效的比例，約占高方平篩傳動軸軸承提前失效總量的35%左右。 3、污染 即污染物(異物)侵人IKO軸承內腔或潤滑脂中，造成軸承運行環境惡化，無法有效運行而提前失效。 軸承是精密零件，如果軸承或其潤滑脂受到污染，軸承將無法有效運行。高方平篩傳動軸軸承在生產裝配過程中，由於裝配環境差，裝配軸承或給軸承加人潤滑脂時，容易造成軸承及潤滑脂不同程度的污染，另一方面，高方平篩在運行過程中，由於各部件密封性差(頂格、出料底板、篩門及篩箱體密封不好)，向外漏粉、噴粉，容易造成麵粉微粒、粉塵等污染物侵人軸承腔內，使軸承運行環境受到污染，軸承無法有效運行，提前失效。 據統計，由於軸承及潤滑脂受到污染，使軸承提前失效的比例約占高方平篩傳動軸軸承提前失效總量的20%左右。 4、疲勞 如其超設計產量運行，就需加大高方平篩回轉圓， 機械設備過載以及使用或維護不當，TIMKEN軸承都會受到影響，導致軸承過早疲勞而提前失效。在製造高方平篩過程中，如果其傳動軸軸承兩安裝孔不同心，同軸度相差較大，調心軸承的調整量無法彌補偏差，則高方平篩在運轉過程中，上、下兩軸承可能處於不正常的過載狀態。另外在安裝、調試高方平篩過程中，沒有找到傳動軸鉛垂位置，造成上、下軸承處於不正常的過載狀態運行。再則，一般麵粉廠的運行都要超其設計能力，這樣可以提高經濟效益，收回投資成本，但造成制粉設備超負荷運行。高方平篩也不例外，以增大產量，提高篩理效率，從而造成高方平篩過載運行，其上、下軸承處於過載運行狀態。這些情況都會造成高方平篩軸承過早疲勞，提前失效。 據統計，因高方平篩過載運行，使軸承過早疲勞並提前失效的比例，約占高方平篩傳動軸軸承提前失效總量的25%左右。 5、其它原因 其它原因造成KOYO軸承提前失效的比例軸承質量差和軸承座內孔加工質量差等，軸承和潤滑脂受到污染、軸承過載疲勞和其它原因(軸承身質量、約占高方平篩傳動軸軸承提前失效總量的5%左右。 總之，高方平篩傳動軸軸承提前失效(損壞)主要是由裝配不當、潤滑不當、軸承座內孔加工質量)等造成。因此在高方平篩的生產製造、工程安裝、使用維護等方面應進一步改進和提高，最大限度地減少造成高方平篩傳動軸NTN軸承提前失效(損壞)因素的產生，提高高方平篩傳動系統的可靠性，減少高方平篩的停機、維修時間，使麵粉企業創造更好的經濟效益。 本文地址： http://www.nskfag.org/news/201105_36753.html
⑵ 怎樣用鉛絲測量軸承是否合格
SKF軸承安裝的正確與否，對其壽命及主機精度有著直接的影響。如果安裝不當，軸承不僅有振動，雜訊大，精度低，溫升遞增大，而且還有被卡死燒壞的危險；反之，安裝得好，不僅能保證精度，壽命也會大大延長。因此，軸承安裝之後，必須進行檢驗。
重點檢驗項目如下：
1.NSK軸承檢驗安裝位置
軸承安裝後，首先檢驗鉛絲測量運轉零件與固定零件是否相碰，潤滑油能否暢通地流入軸承，密封裝置與軸向緊固裝置安裝是否正確。
2.FAG軸承檢驗徑向游隙
除安裝帶預過盈的軸承外，都應檢驗徑向游隙。深溝球軸承可用手轉動檢驗，以平穩靈活、無振動，無左右擺動為好。圓柱滾子和調心滾子軸承可用塞尺檢驗，將塞尺插進滾子和軸承套圈之間，塞尺插入深度應大於滾子長度的1/2。當軸承的徑向游隙無法用塞尺測量時，可測量軸承在軸向的移動量，來代替徑向游隙的減小量。通常情況下，如軸承內圈為圓錐孔，則在圓錐面上的軸向移動量大約是徑向游隙縮小量的15倍。
軸承的徑向游隙，有些安裝後不合格是可以調整的，如角接觸球軸承、圓錐滾子軸承；有些則是在製造時已按標准規定調好，安裝後不合格也不能再調整，如深溝球軸承、調心球軸承、圓柱滾子軸承、調心滾子軸承等。這類軸承安裝後經檢驗若不合格，徑向裝配游隙太小，則說明軸承的配合選擇不當，或裝配部位加工不正確。此時，必須將軸承卸下，查明原因，加以消除後重新安裝。當然軸承游隙過大也不行。
3.檢驗INA軸承與軸肩的靠緊程度
一般情況下，緊配合過盈安裝的軸承必須靠緊軸肩。檢驗方法：（1）燈光法。即將電燈對准軸承和軸肩處，看漏光情況判斷。如果不漏光，說明安裝正確；如果沿軸肩周圍均勻漏光，說明軸承未與軸肩靠緊，應對軸承施加壓力使之靠緊；如果有部分漏光，說明軸承安裝傾斜，可用手錘、銅棒或套筒敲擊軸承內圈，慢慢安正。（2）厚薄規檢驗法。厚薄規的厚度應由0。03mm開始。檢驗時，在軸承內圈端面和軸肩的整個圓周上試插幾處，如發現有間隙且很均勻，說明軸承未裝到位，應對軸承內圈加壓使其靠緊軸肩；如果加大壓力也靠不緊，說明軸頸圓角部位的圓角太大，把軸承卡住了，應修整軸頸圓角，使其變小；如果發現軸承內圈端面與軸承肩個別部位厚薄規能通過，說明不此時必須拆卸下來，予以修整，重新安裝。
如果軸承以過盈配合安裝在軸承座孔內，軸承外圈被殼體孔擋肩固定時，其外圈端面與殼體孔擋肩端面是否靠緊，安裝是否正確，也可用厚薄規檢驗。
推力NTN軸承安裝後的檢驗
安裝推力軸承時，應檢驗軸圈和軸中心線的垂直度。方法是將千分表固定於箱殼端面，使表的觸頭頂在軸承軸圈滾道上邊轉動軸承，邊觀察千分表指針，若指針偏擺，說明軸圈和軸中心線不垂直。箱殼孔較深時，亦可用加長的千分表頭檢驗。
推力軸承安裝正確時，其座圈能自動適應滾動體的滾動，確保滾動體位於上下圈滾道。如果裝反了，不僅軸承工作不正常，且各配合面會遭到嚴重磨損。由於軸圈與座圈和區別不很明顯，裝配中應格外小心，切勿搞錯。此外，推力軸承的座圈與軸承座孔之間還應留有0.2—0.5mm的間隙，用以補償零件加工、安裝不精確造成的誤差，當運轉中軸承套圈中心偏移時，NACHI軸承此間隙可確保其自動調整，避免碰觸摩擦，使其正常運轉。否則，將引起回收軸承劇烈損傷。本文地址： http://www.nskfag.org/news/201107_36927.html
⑶ FAG軸承真偽鑒別方法
對FAG軸承真偽鑒別方法可以分一下幾個部分：
1.FAG軸承外包裝和軸承鋼印
一般情況下，進口軸承正品的外包裝設計，色塊都非常清。FAG軸承也是如此。而且正品FAG軸承上面的鋼印字是相當清晰的。FAG軸承在軸承體上會印有品牌字樣、標號等。字體非常小，是在未經過熱處理之前就進行壓字，因此字體雖然小，但是凹得深，非常清晰。而仿冒產品的字體非但模糊，由於印字技術粗糙，字體浮於表面。
2.FAG軸承轉動聲響
左手握住軸承體內套，右手撥動外套使其旋轉，聽其是否有雜響。由於大部分仿冒產品的生產條件落後，完全手工作坊式操作，在生產過程中不能保證完全純凈的生產環境。往往會有雜質在偽劣軸承內，所以在旋轉的時候會發出雜響。這是和嚴格執行生產標准、並且用機器操作的正廠品牌之間最大的不同。
3.FAG軸承防銹油
由於國內目前的防銹技術還不是十分完善，所以對FAG軸承體進行防銹處理時很容易留下厚厚的油跡，拿在手上粘粘稠稠，表面油跡十分渾濁。這在購買進口軸承時應該特別注意。而國外原裝FAG軸承上幾乎看不到防銹油的痕跡，而且進口軸承聞起來有一種味道，是已經經過防銹油處理留下的，只是看不到而已。
4.FAG軸承的倒角
FAG軸承的倒角，也就是橫面與豎面的交接處，仿冒的軸承由於生產技術的限制，在這些邊邊角角的部位的處理不是十分精細。
⑷ 軸承的使用壽命
一、額定壽命與額定動載荷
1、軸承壽命
在一定載荷作用下，軸承在出現點蝕前所經歷的轉數或小時數，稱為軸承壽命。
由於製造精度，材料均勻程度的差異，即使是同樣材料，同樣尺寸的同一批軸承，在同樣的工作條件下使用，其壽命長短也不相同。若以統計壽命為1單位，最長的相對壽命為4單位，最短的為0.1-0.2單位，最長與最短壽命之比為20-40倍。
為確定軸承壽命的標准，把軸承壽命與可靠性聯系起來。
2、額定壽命
同樣規格（型號、材料、工藝）的一批軸承，在同樣的工作條件下使用，90%的軸承不產生點蝕，所經歷的轉數或小時數稱為軸承額定壽命。
3、基本額定動載荷
為比較軸承抗點蝕的承載能力，規定軸承的額定壽命為一百萬轉（106）時，所能承受的最大載荷為基本額定動載荷，以C表示。
也就是軸承在額定動載荷C作用下，這種軸承工作一百萬轉（106）而不發生點蝕失效的可靠度為90%，C越大承載能力越高。
對於基本額定動載荷
（1）向心軸承是指純徑向載荷
（2）推力球軸承是指純軸向載荷
（3）向心推力軸承是指產生純徑向位移得徑向分量
二、軸承壽命的計算公式：
洛陽軸承廠以208軸承為對象，進行大量的試驗研究，建立了載荷與壽命的數字關系式和曲線。
式中：
L10--軸承載荷為P時，所具有的基本額定壽命(106轉)
C--基本額定動載荷 N
ε--指數
對球軸承：ε=3
對滾子軸承：ε=10/3
P--當量動載荷(N)
把在實際條件下軸承上所承受的載荷: A、R ,轉化為實驗條件下的載荷稱為當量動載荷，對軸承元件來講這個載荷是變動的，實驗研究時，軸承壽命用106轉為單位比較方便(記數器)，但在實際生產中一般壽命用小時表示，為此須進行轉換
L10×106=Lh×60n
所以
滾動軸承壽命計算分為：
1、已知軸承型號、載荷與軸的轉速，計算Lh；
2、已知載荷、轉速與預期壽命，計算C ，選取軸承型號。
通常取機器的中修或大修界限為軸承的設計壽命，一般取Lh'=5000，對於高溫下工作的軸承應引入溫度系數ft
Ct=ftC
t ≤120 125 150 200 300
ft 1 0.95 0.90 0.80 0.60
上兩式變為：
對於向心軸承
對於推力軸承
三、當量動載荷P的計算
在實際生產中軸承的工作條件是多種多樣的，為此，要把實際工作條件下的載荷折算為假想壽命相同的實驗載荷--當量載荷。
對於N0OOO、NU0OOO、NJ0OOO、NA0000隻承受徑向載荷：Pr＝Rfp
對於51000、52000隻承受軸向載荷：Pa=Afp
對於其它類型軸承2OOOO、lOO00、20OOO、60000、70000、30000、29000
Pr=fp(XR+YA)
式中：
R--軸承實際上承受的徑向載荷
A--軸承實際上承受的軸向載荷
x--徑向折算載荷系數
Y--軸向折算載荷系數
fp--載荷系數，考慮載荷和應力的變化、機器慣性等
四、向心推力軸承軸向載荷的計算
1．壓力中心
外圈是反力作用線與軸心線交點
對於向力推力軸承
式中： Dm＝0.5(D十d)
對於跨度較大的軸，為簡化計算假設壓力中心在軸承寬度中心。
2．軸向載荷計算
首先介紹：軸承正裝圖13-13 b)，鈾承反裝圖13-13a)
向心推力軸承承受徑向載荷時,要產生派生軸向力S，
按表13-7計算：
70000C：S＝0.4R 70OOOAC：S＝0.7R 70OOOB：S＝R
30OOO：S＝R/(2Y)
圖13--13所示為一對向心推力軸承支承的軸，其上作用載荷為 Fr、Fa
為計算出各軸承上的當量動載荷P必須首先求出R1、A1和R2、A2。根據Fr很容易求出R1、R2；而計算A1、A2時不僅考慮Fa，還應考慮派生軸向力 S1，S2
圖b)示為正裝,取軸、內圈和滾動體為分離體，在 Fr作用下，軸承外圈對分離體的支反力N分解為R、S
圖S2和Fa同向
1）如果 Fa+S2=S1
為保持平衡 A1=Fa+S2 A2=S1
2）如果 Fa+S2＞S1時，則軸有向左竄動趨勢；為保持平衡，軸承上必受軸承外圈一個平衡力Fb1
軸承1被壓緊： A1=Fa+S2=S1+Fb1
軸承2被放鬆： A2=S1+Fb1-Fa=S2
3）如果 Fa+S2＜S1時，則軸有向右竄動趨勢，軸承2被壓緊，軸承1放鬆，為保持平衡，軸承2上受軸承外圈平衡力Fb2
被壓緊軸承2：A2=S1-Fa=S2+Fb2
被放鬆軸承1：A1=Fa+S2+Fb2=S1
下面歸納30000、70000軸承計算軸向載荷A的方法：
(l)根據軸承安裝結構，先判明軸上全部軸向力合力的指向，分清被壓緊和放鬆軸承，合力由面指向背的軸承被壓緊。
(2)被壓緊軸承，軸向力 A等於除本身派生軸向力外，其它軸向力的代數和。
(3)被放鬆軸承，軸向力 A等於它本身派生軸向力。
五、滾動軸承的靜載荷
對於轉速低或基本不旋轉的軸承，滾動接觸面上由於接觸應力過大，而產生永久的過大凹坑，稱為塑性變形，導致沖擊振動。為此，應按靜強度選擇軸承尺寸，同樣用額定靜載荷表徵軸承抵抗塑性變形的能力。
額定靜載荷：規范上規定使受載最大滾動體與較弱的套圈滾道上產生永久變形量之和，等於滾動體直徑的萬分之一時的載荷，作為額定靜載荷以 C0示之。
手冊上列出了各類各型號軸承的C0 值。
靜強度計算
C0≥S0P0
1．當量靜載荷P0
(l)6OOOO，30OOO，70OOO，l0OOO，200OOO
P0=X0R+Y0A
式中： X0、Y0 見表13-8
求取的P0如果P0＜R時，取P0＝R
(2)推力軸承
P0A=A+2.3tgα
2．S0--靜強度的安全系數，表13-8
⑸ FAG61806軸承FAG 61806軸承尺寸參數
FAG61806軸承尺寸參數詳細信息包括多種關鍵指標。具體而言，FAG61806軸承的重量、內外徑、厚度或高度、額定靜動負荷載、參考速度和極限轉速等細節如下所述。
FAG61806軸承的型號為61806，代表了其獨特的標識和設計，確保了其在特定應用中的精準性和可靠性。在品牌方面，其歸屬FAG，一個在軸承行業享有盛譽的製造商，以其卓越的質量和性能而知名。FAG61806軸承的類型是深溝球軸承，這是一種廣泛應用於機械和設備中的基礎軸承類型，具有較高的負載能力和可靠性。
在尺寸參數方面，FAG61806軸承的內徑為30毫米，這是軸承內部中心孔的直徑，對於其安裝和配合具有決定性影響。外徑為42毫米，指的是軸承外圈的直徑，與軸配合時需確保足夠的空間。厚度為7毫米，是軸承的軸向尺寸，對軸承的承載能力和穩定性至關重要。這些尺寸參數的精確匹配確保了FAG61806軸承在機械繫統中的高效運行和長壽命。
FAG61806軸承的備注指出其為單列深溝球軸承，並且是開式的，這意味著它具有較高的通風性，有助於降低溫度和提高運行效率。開式設計通常意味著軸承端面不密封，允許空氣流通，但這也可能使灰塵和雜質更容易進入軸承內部，需要適當的維護和清潔。
除了尺寸參數，FAG61806軸承還涉及其他關鍵性能指標，如額定靜動負荷載、參考速度和極限轉速等。這些參數反映了軸承在不同工作條件下的承載能力、運行速度限制以及最高轉速，對於選擇適合特定應用的軸承至關重要。額定靜動負荷載表示軸承在靜止或輕負載條件下的最大承載能力，參考速度給出了軸承在特定負荷下推薦的最大轉速，而極限轉速則指出了在不損壞軸承的情況下，軸承能以多高的轉速運行。
綜上所述，FAG61806軸承尺寸參數涵蓋了多個關鍵方面，包括型號、品牌、類型、尺寸、性能指標等，這些參數共同決定了軸承的適用范圍、性能表現和維護需求。正確理解和應用這些參數，可以確保FAG61806軸承在機械繫統中的高效、可靠運行，延長使用壽命並提高整體系統的性能。
⑹ 請問關節軸承的內圈和外圈是如何裝配在一起的
關節軸承的製造
第一步，製作球形內圈與外圈，其中內圈製作好的時候就是球面，而外圈的內外表面都是直筒圓柱。
第二步，把球內圈放在圓柱外圈裡面，然後用模具擠壓外圈，使外圈貼合內圈球面。
結果：擠壓完以後內圈就掉不出來了。
⑺ 對於 FAG圓錐滾子軸承損壞的主要原因有哪些
FAG圓錐滾子軸承損壞的原因如下：
（1）留意帶密者睜封FAG軸承不可用本法清洗，密封的內部應堅持原樣不可清洗。
(2)應將裝配外表用干凈的汽油、煤油、甲苯或二甲苯等溶液清洗干凈，並用干凈的抹布擦乾，再塗上薄薄一層光滑油，這樣可使裝置操作起來便當效率。
(3)臨裝置時翻開FAG進口軸承封裝，將它浸入上述汽油等液體中以手輕緩地轉動，要保證堅持架，滾動體以及滾道外表的封裝油徹底被清洗干凈首襪歲。
(4)清洗大量軸承時，先用溫度為90～100℃的熱機油淋燙以使封裝油凝結，同時用無縫好晌口且不落屑的工具挖凈全部舊油，再淋燙幾分鍾，然後用煤油沖洗去機油，最後再用汽油清洗一遍。