高壓缸體設備怎麼計價

A. 汽輪機高壓缸排汽滯止焓(等熵焓)如何計算

對於等熵過程，出口熵等於進口熵，根據出口熵和出口壓力可以查得等熵焓，如果專考慮滯止焓的話，考屬慮上蒸汽進口流速即可，一般可忽略。

汽輪機：汽輪機是將蒸汽的能量轉換為機械功的旋轉式動力機械，是蒸汽動力裝置的主要設備之一。汽輪機是一種透平機械，又稱蒸汽透平。其主要是用作發電用的原動機，也可直接驅動各種泵、風機、壓縮機和船舶螺旋槳等，還可利用汽輪機的排汽或中間抽汽滿足生產和生活上的供熱需要。

B. 環形高壓油缸壁厚是怎麼計算的我這樣的壁厚夠不夠，麻煩高手指點一下，謝謝！（見附圖）

按正常的理論計算一下就可以，如果系統壓力大，可以增加材料的質量或是加強熱處理工藝。

C. 計算汽輪機高壓缸效率時,汽輪機理想焓降怎麼計算

汽輪機是將蒸汽的能量轉換成為機械功的旋轉式動力機械。又稱蒸汽透平。主要用作發電用的原動機，也可直接驅動各種泵、風機、壓縮機和船舶螺旋槳等。還可以利用汽輪機的排汽或中間抽汽滿足生產和生活上的供熱需要 。
汽輪機是能將蒸汽熱能轉化為機械功的外燃回轉式機械。來自鍋爐的蒸汽進入汽輪機後，依次經過一 系列環形配置的噴嘴和動葉，將蒸汽的熱能轉化為汽輪機轉子旋轉的機械能。蒸汽在汽輪機中，以不同方式進行能量轉換，便構成了不同工作原理的汽輪機。
功率是指物體在單位時間內所做的功的多少，即功率是描述做功快慢的物理量。功的數量一定，時間越短，功率值就越大。功率的定義式為功率=功/時間。功率表徵作功快慢程度的物理量。單位時間內所作的功稱為功率，用P表示。故功率等於作用力與物體受力點速度的標量積。
功率可分為電功率，力的功率等。故計算公式也有所不同。
電功率計算公式：P=W/t =UI；
在純電阻電路中，根據歐姆定律U=IR代入P=UI中還可以得到：P=I2R=(U2)/R。
功率計算公式：1.P=W/t（平均功率）2.P=FV；P=Fvcosα（瞬時功率）
因為W=F（F力）×S（s位移）（功的定義式），所以求功率的公式也可推導出P=F·v。

P=W /t=F*S/t=F*V（此公式適用於物體做勻速直線運動），所以求汽輪機的高壓缸功率可以用上述公式進行計算。
公式中的P表示功率，在國際單位制里的單位是「瓦特」，簡稱「瓦」，符號是W。1瓦=1焦耳/秒。
W表示功。單位是「焦耳」，簡稱「焦」，符號是J。1焦耳=1牛頓·米。
T表示時間，單位是「秒」，符號是"s"。
希望我能幫助你解疑釋惑。

D. 發動機高壓油泵一般多少錢一個

噴油泵型號抄不同（主要指柱塞的型號），價格就不同。
據我所知，以4個缸的泵為例，包括拆裝費（從車上柴下來，修好後再裝上去）、配件（偶件）費，調試費：A型泵、BQ泵、IW泵，大致為200~300元。
影響價格的主要因素是拆裝、修理、調試的難易程度，偶件的材質（軸承鋼的價低，高速鋼的價高）。
其他如P型類的P7、PB等加強泵價格還會高很多。
噴油泵噴油嘴的修理市場很亂，假件（翻新）充斥，價格差別很大，技術水平參次不齊，問題很多。

E. 汽輪機缸效率怎麼算

300MW機組汽動給水泵組參數變化對主機經濟性的影響

翟培強（華陽發電有限責任公司，河南 三門峽 472143） 摘要：國產300MW火力發電機組大都採用小汽輪機驅動給水泵。小汽輪機與給水泵（汽動給水泵組）的參數變化對主機經濟運行有著較明顯的影響。本文通過對一台國產300MW機組的分析，定量地給出二者之間的變化關系。關鍵詞：汽動給水泵組；主機；經濟性 0 前言 火力發電廠中，給水泵是構成機組熱力循環所不可缺少的設備之一。因此，作為機組運行中的重要輔機，其運行狀況對整個機組的經濟性有著較明顯的影響。然而日常人們對機組進行經濟運行狀況分析和評估時，卻往往容易忽視這一要素。 國產300MW火力發電機組給水泵的驅動方式一般分兩種：小汽輪機驅動和電動機驅動。但在生產實際中，卻大都採用小汽輪機驅動給水泵運行，很少使用電機驅動。 下面以一台國產300MW汽輪機組汽動給水泵運行參數變化對經濟性影響為例來進行分析。1 概況 國產300MW機組為亞臨界一次中間再熱兩缸兩排汽凝汽式機組，高中壓合缸，低壓缸對稱布置。高壓缸布置有一、二段抽汽，分別對應於#8、#7加熱器；中壓缸布置有三、四段抽汽，分別對應於#6、#5加熱器；低壓缸布置有五、六、七、八段抽汽，分別對應於#4、#3、#2、#1加熱器。其中#8、#7、#6加熱器為高壓加熱器，#5加熱器為除氧器，#1--#4加熱器為低壓加熱器。 機組配置兩台50%的汽動給水泵，驅動給水泵的汽輪機可由高壓和低壓兩種汽源單獨或同時供汽，主機正常運行時驅動給水泵的汽輪機低壓汽源取自四段抽汽，也可使用高輔汽源。高壓汽源為來自鍋爐的新蒸汽。機組正常運行時，高壓汽源幾乎不用。因此，下面以低壓汽源為例進行分析。2 給水泵汽輪機對主機經濟性的影響 1、機組的主汽流量935t/h;四段抽汽的焓值3135.1kJ/kg;機組凝汽器處排汽焓值2355.7 kJ/kg.給水泵汽輪機的耗汽量33.984 t/h。 2、新蒸汽的等效焓降下降值（運用等效焓降法計算[1]） ΔH=αf (h5-hn) （1） 將以上有關數值代入可得: ΔH=（33.984/935）× (3135.1-2355.7)=28.3285 kJ/kg. 3、 裝置經濟性的降低值: δηi=ΔH/(H-ΔH)×100% （2） 將以上有關數值代入可得: δηi=28.3285/(1184.3-28.3285)×100%=2.45% 4、機組煤耗的變化值(取機組的煤耗值為345g/kwh) ΔBb=Bbδηi （3） 將以上有關數值代入可得: ΔBb =345×2.45%=8.5g/kW·h 3 給水泵組運行參數變化對主機經濟性的影響驅動給水泵汽輪機的參數：進汽壓力0.786MPa，進汽溫度338.9℃，背壓6.57kPa。 3.1驅動給水泵汽輪機主汽壓力變化對主機經濟性的影響 由給水泵汽輪機說明書[2]可知：當驅動給水泵汽輪機主汽壓力變化0.1 MPa時，其汽耗率將變化1個百分點。 3.1.1 新蒸汽的等效焓降下降值 將以上有關數值代入式（1）可得: ΔH=（0.01×33.984/935）× (3135.1-2355.7)=0.283285 kJ/kg. 3.1.2 裝置經濟性的降低值 將以上有關數值代入式（2）可得: δηi=0.283285/(1184.3-28.3285)×100%=0.0245% 3.1.3機組煤耗的變化值(取機組的煤耗值為345g/kWh) 將以上有關數值代入式（3）可得: ΔBb =345×0.0245%=0.085g/kW·h 也就是說：當驅動給水泵的汽輪機主汽壓力與設計值相比下降0.1MPa時，主機的煤耗將相應地升高0.085 g/kW·h。 3.2驅動給水泵汽輪機排汽壓力變化對主機經濟性的影響 由給水泵汽輪機說明書可知：當驅動給水泵汽輪機主汽溫度變化10℃時，其汽耗率將變化1.5個百分點。 同理，由3.1的計算方法可得：當驅動給水泵的汽輪機主汽溫度與設計值相比下降10℃時，主機的煤耗將相應地升高0.13 g/kW·h。3.3驅動給水泵汽輪機主汽溫度變化對主機經濟性的影響 由給水泵汽輪機說明書可知：當驅動給水泵的汽輪機排汽背壓變化1 kPa時，其汽耗率將變化2.7個百分點。 同理，由3.1的計算方法可得：當驅動給水泵的汽輪機排汽背壓與設計值相比升高1 kPa時時，主機的煤耗將相應地升高0.23 g/kW·h。3.4驅動給水泵汽輪機內效率變化對主機經濟性的影響 我們知道，在其它相關參數保持不變時，汽輪機內效率的變化與汽耗的變化成反比。因此，當驅動給水泵汽輪機內效率下降1個百分點時，其汽耗率將上升大約1個百分點。 同理，由3.1的計算方法可得：當驅動給水泵的汽輪機內效率與設計值相比下降1個百分點時，主機的煤耗將相應地升高0.085 g/kW·h。3.5給水泵效率變化對主機經濟性的影響驅動給水泵所消耗功率計算公式： Nb=[Dgs×(P2- P1) ×υP×1000]/(ηB ×ηqjx)上式中：Dgs為通過給水泵的水量； P1、、P2為給水泵的進出口壓力； υP為給水在泵內的平均比容； ηB為給水泵效率； ηqjx為驅動給水泵汽輪機的機械效率。由上式可推算出：當給水泵效率偏離設計值1個百分點，驅動給水泵所消耗的功率約變化1.2個百分點。 因此，由3.1的計算方法可得：當給水泵效率與設計值相比下降1個百分點時，主機的煤耗將相應地升高0.1 g/kW·h。4 結論與建議4.1當驅動給水泵的汽輪機主汽壓力與設計值相比下降0.1MPa時，主機的煤耗將相應地升高0.085 g/kW·h。 正常運行中要注意驅動給水泵汽輪機進汽管道上的主汽閥與調閥的節流損失，尤其是調節閥重疊度引起的節流損失。4.2當驅動給水泵的汽輪機主汽溫度與設計值相比下降10℃時，主機的煤耗將相應地升高0.13 g/kW·h。正常運行中要注意其管道與閥門的保溫狀況，經常對其進行測溫，發現問題及時處理。4.3當驅動給水泵的汽輪機排汽背壓與設計值相比升高1 kPa時時，主機的煤耗將相應地升高0.23 g/kW·h。正常運行中要注意驅動給水泵汽輪機排汽蝶閥的前後壓差，以免因閥門未全開而造成不必要的節流損失。4.4當驅動給水泵的汽輪機內效率與設計值相比下降1個百分點時，主機的煤耗將相應地升高0.085 g/kW·h。對於驅動給水泵汽輪機由於葉片被異物損傷，或因葉片結垢，汽封間隙偏大而導致其內效率下降是較普遍的，因此在日常工作中應予重視。4.5當給水泵效率與設計值相比下降1個百分點時，主機的煤耗將相應地升高0.1 g/kW·h。日常工作中要特別注意給水泵的檢修與維護，保證其較高的運行效率。另外，給水泵在運行中，若其出口門沒有全開造成節流，最小流量閥不嚴導致通過給水泵的流量不必要的增加，未按要求進行主機的滑壓運行而使給水泵的壓力偏高均會導致主機的經濟性下降。這些問題在日常工作也不容忽視。 參考文獻: [1] 林萬超著 《火電廠熱系統節能理論》 西安交通大學出版社 1994年11月第一版 [2] N300-16.7/537/537-3型汽輪機(合缸)熱力特性計算書 1992年

F. 求大神解決個實際問題：汽輪機滑壓運行時，高壓缸出口的蒸汽溫度和壓力是怎麼根據進口蒸汽參數計算的

那本《汽輪機原理》上有熱平衡計算公式，大概是通過進口的溫度壓力，知道各級的反動度，得出焓降，再算出出口各參數的。具體的，就不記得了。查查書吧。具體計算的案例，只有大學的考試題上出現。

G. 汽機高壓缸排汽壓力指那個指標

汽輪機技術經濟小指標
1、主蒸汽壓力

主蒸汽壓力是蒸汽狀態參數之一，指電廠鍋爐出口和汽輪機入口主蒸汽壓力。以「MPa」表示，即「兆帕」。

2、主蒸汽溫度

主蒸汽溫度也是蒸汽狀態參數之一，指電廠鍋爐出口和汽輪機入口主蒸汽溫度。用攝示溫度「℃」表示。電廠鍋爐和汽輪機規程規定了運行溫度的上下限。

3、真空度

真空度是指真空佔大氣壓力的百分率。真空度的計算公式為；

真空度（%）=真空表讀數（KPa）/當地大氣壓力（KPa）×100%

提高真空度目的在於降低排汽壓力。排汽壓力愈低，絕熱焓降愈大，汽機熱效率就高。但有個限度，即達到極限真空為止。超過極限真空，反而不經濟。

4、凝汽器端差

凝汽器中的蒸汽與循環水之間的熱交換，是通過銅管傳遞的。因此，在管壁內外有一個溫度差，排汽溫度與凝汽器出水溫度之差為凝汽器端差。計算公式為：

端差℃=排汽溫度℃-循環水出水溫度℃

凝汽器設計時選擇一個設計端差，對多流程的凝汽器一般選擇4.5-6.5℃。當循環水出水溫度一定時，汽輪機的排汽溫度由端差來決定。因此，端差增大，排汽溫度和壓力增大，真空變壞。端差與循環水流量、凝汽器結構、汽阻、空氣抽出系統工況、銅管的清潔程度、真空系統嚴密性等有關。

5、凝結水過冷度

凝汽器中排汽經過熱交換（冷卻）後變成同溫度凝結水，當凝結水溫低於排汽溫度時即產生過冷。計算公式為：

過冷度℃=凝結水溫度℃-排汽溫度℃

正常時，過冷度不超過0.5-2℃。過冷度產生不可逆的汽源損失。產生原因是真空系統嚴密性差漏入過量空氣、凝結水水位過高、凝汽器結構不良等。

6、循環水入口溫度

7、給水溫度

8、輔機單機電耗率
不知道這個對你有幫助沒有？

H. 汽輪機的高壓缸、中壓缸和低壓缸的分類依據是什麼

汽輪機根據工作特點分別設置高壓缸、中壓缸和低壓缸。

高壓缸是主蒸汽進入汽缸的最初階段，此時的蒸汽壓力大，溫度高，所以相對應的高壓缸葉片短，葉輪直徑大。中壓缸、高壓缸、低壓缸並列，區別就在內部壓力的不同，在汽輪機中它們是一般相互連接的。

汽缸是汽輪機的外殼，其作用是將汽輪機的通流部分與大氣隔開，形成封閉的汽室，保證蒸汽在汽輪機內部完成能量的轉換過程。汽缸內安裝著噴嘴室、隔板、隔板套等零部件，汽缸外連接著進汽、排汽、抽汽等管道。

(8)高壓缸體設備怎麼計價擴展閱讀

在汽輪機運行過程中，汽輪機滲漏和汽缸變形是最為常見的設備問題，汽缸結合面的嚴密性直接影響機組的安全經濟運行，檢修研刮汽缸的結合面，使其達到嚴密，是汽缸檢修的重要工作。

汽缸漏氣原因

1、汽缸在運行時受力的情況很復雜，除了受汽缸內外氣體的壓力差和裝在其中的各零部件的重量等靜載荷外，還要承受蒸汽流出靜葉時對靜止部分的反作用力，以及各種連接管道冷熱狀態下對汽缸的作用力，在這些力的相互作用下，汽缸發生塑性變形造成泄漏。

2、汽缸的負荷增減過快，特別是快速的啟動、停機和工況變化時溫度變化大、暖缸的方式不正確、停機檢修時打開保溫層過早等，在汽缸中和法蘭上產生很大的熱應力和熱變形。

3、汽缸在機械加工的過程中或經過補焊後產生了應力，但沒有對汽缸進行回火處理加以消除，致使汽缸存在較大的殘余應力，在運行中產生永久的變形。

4、在安裝或檢修的過程中，由於檢修工藝和檢修技術的原因，使內缸、汽缸隔板、隔板套及汽封套的膨脹間隙不合適，或是掛耳壓板的膨脹間隙不合適，運行後產生巨大的膨脹力使汽缸變形。

5、使用的汽缸密封劑質量不好、雜質過多或是型號不對；汽缸密封劑內若有堅硬的雜質顆粒就會使密封面難以緊密的結合。

6、汽缸螺栓緊固的順序不正確。一般的汽缸螺栓在緊固時是從中間向兩邊同時緊固，也就是從垂弧最大處或是受力變形最大的地方緊固，這樣就會把變形最大的處的間隙向汽缸前後的自由端轉移，最後間隙漸漸消失。如果是從兩邊向中間緊，間隙就會集中於中部，汽缸結合面形成弓型間隙，引起蒸汽泄漏。

I. 汽輪機高壓缸效率怎麼計算

高壓缸相對於低壓缸計算復雜得多，汽輪機高壓缸效率計算公式 ：
Ht=((Gms-Gss)*(ims-ifw)+Gch*(irh-ich)+Gss*(ims-iss)+Grs*(irh-irs))/Pe
Gms-----主汽流回量
ims-----主蒸答汽焓
Grh-----再熱蒸汽流量
irh-----再熱蒸汽焓
Gfw-----最終給水流量
ifw-----最終給水焓
Gch-----冷再熱蒸汽流量
ich-----冷再熱蒸汽焓
Gss-----過熱器減溫水流量
iss-----過熱器減溫水焓
Grs-----再熱器減溫水流量
irs-----再熱器減溫水焓
Pe------發電機輸出功率