什麼是溴化鋰製冷的溶液並聯流程

A. 溴化鋰機組中蒸發溫度由什麼決定

溴化鋰機組中蒸發溫度由製冷機決定，製冷機可以將具有較低溫度的被冷卻物體的熱量轉移給環境介質從而獲得冷量的機器。製冷機是一種工業用來循環液體降溫所需要達到所需溫度而提高生產效益的製冷設備(又叫做，凍水機、冰水機、製冷機、冷凍機、冷卻機)，這些液體能夠流過熱交換器到達對空氣或設備降溫的目的。

製冷機的介紹

蒸汽壓縮水冷機組包括四個主要組成部分的蒸汽壓縮式製冷循環（壓縮機，蒸發器，冷凝器，乾燥過濾器、熱力膨脹閥），這些部件在製冷過程中起到了較重要的製冷環節。

製冷機採用多個壓縮機並聯使用，每個壓縮機自帶一個獨立的製冷迴路，即蒸發器、冷凝器也完全獨立；所有壓縮機由統一的微電腦控制系統指揮，逐個開、關機，相互之間絕不會相互干擾，加上川本品牌機全部採用進口製作，單機故障率低。

B. 雙效溴化鋰吸收式製冷機的原理是什麼

雙效溴化鋰吸收式製冷機是以單效溴化鋰吸收式製冷機為基礎的，即在原有換熱設備的基礎上，再增設一高壓發生器，其間供以0.25～0.6MPa蒸汽，把產生的冷劑蒸汽送往低壓發生器的管程，而產生的濃溶液送往低壓發生器的殼程(溶液串聯循環系統)或直接送往吸收器(溶液並聯循環系統)。為了提高機組的性能系數，雙效溴化鋰吸收式製冷機中還設有高溫溶液熱交換器和利用工作蒸汽凝結水的凝水換熱器及其他輔助設備。由於這種機組能充分利用加熱熱源，性能系數較高，一般在1.0上，因此目前雙效溴化鋰吸收式製冷機被廣泛採用.
雙效溴化鋰吸收式製冷機的整體結構根據其循環方式不同而不同。雙效溴化鋰吸收式製冷機按其溶液循環方式的不同，可分為並聯循環方式、串聯循環方式和混聯循環方式，無論其溶液循環方式如何變化，雙效溴化鋰吸收式製冷機的主要部件相同，一般由高壓發生器、低壓發生器、冷凝器，蒸發器、吸收器、高溫溶液熱交換器、低溫溶液熱交換器、凝水熱交換器和輔助設備等組成，只是由於溶液循環方式不同而管路布置不同罷了。雙效溴化鋰吸收式製冷機中低壓發生器的結構和上面所述的單效溴化鋰吸收式製冷機中發生器的結構基本相同，其餘名稱相同的換熱設備的結構也與單效機組類似，而高溫溶液熱交換器、低溫溶液熱交換器和凝水熱交換器的結構也和上節中溶液熱交換器的結構類似。
雙效型對熱源的要求較高，使用范圍受到一定限制。

C. 溴化鋰冷水機是不是也分螺桿機和離心機一般是什麼機型

水是製冷劑，溴化鋰為吸收劑，分為單效，雙效，和直燃式三種
溴化鋰吸收式冷熱水機組——納金牌
1、體積小、效率高：機組應用計算機優化設計，採用高效傳熱管，體積減小40%，能耗下降10%，重量減輕18%。
2、可靠性強：應用水管式高壓發生器，溴化鋰溶液充灌比傳統火管式高壓發生器減少40%，熱效率提高40%，機組啟動時間縮短一倍，排煙溫度及排煙熱損耗明顯降低，徹底解決了火管式發生器存在的熱應力問題，提高了機組的可靠性。
3、可靠的噴淋式吸收結構：改淋激式吸收為噴淋式吸收，傳質換熱效果更好，熱效率更高，且機組不易出現結晶現象，同時結合串並聯溶液循環方式，COP值約提高8%。
4、操作簡便、經濟、穩定：通過微機對運轉程序進行控制，採用觸摸式顯示控制屏，能進行故障顯示和自動處理，使機組運行簡單、穩定、經濟
5、性能佳、使用壽命更長：運用獨特的工藝和先進的設備，如瑞士BALZERS的氦質譜儀式，德國WEISHAUPT的燃燒器，以及先進的自動抽氣裝置系統，確保機內無不凝性氣體，同時智能化測試中心的運用大大提高了機組的真空度，確保了機組的性能，延長了機組的使用壽命。更多信息聯系www.naserland.com客服

D. 誰能幫忙搞個單效溴化鋰吸收式製冷機的工作原理FLESH演示謝謝。

溴化鋰吸收式製冷機原理

工作原理與循環

溶液的蒸氣壓力是對平衡狀態而言的。如果蒸氣壓力為0.85kPa的溴化鋰溶液與具有1kPa壓力（7℃）的水蒸氣接觸，蒸氣和液體不處於平衡狀態，此時溶液具有吸收水蒸氣的能力，直到水蒸氣的壓力降低到稍高於0.85kPa（例如：0.87kPa）為止。

圖1 吸收製冷的原理

0.87kPa和0.85kPa之間的壓差用於克服連接管道中的流動阻力以及由於過程偏離平衡狀態而產生的壓差，如圖1所示。水在5℃下蒸發時，就可能從較高溫度的被冷卻介質中吸收氣化潛熱，使被冷卻介質冷卻。

為了使水在低壓下不斷氣化，並使所產生的蒸氣不斷地被吸收，從而保證吸收過程的不斷進行，供吸收用的溶液的濃度必須大於吸收終了的溶液的濃度。為此，除了必須不斷地供給蒸發器純水外，還必須不斷地供給新的濃溶液，如圖1所示。顯然，這樣做是不經濟的。

圖2 單效溴化鋰吸收式製冷機系統 圖3 雙筒溴化鋰吸收式製冷機的系統
1-冷凝器；2-發生器；3-蒸發器；4-吸收器；5-熱交換器；6-U型管；
7-防晶管；8-抽氣裝置；9-蒸發器泵；10-吸收器泵；11-發生器泵；12-三通閥

實際上採用對稀溶液加熱的方法，使之沸騰，從而獲得蒸餾水供不斷蒸發使用，如圖2所示。系統由發生器、冷凝器、蒸發器、節流閥、泵和溶液熱交換器等組成。稀溶液在加熱以前用泵將壓力升高，使沸騰所產生的蒸氣能夠在常溫下冷凝。例如，冷卻水溫度為35℃時，考慮到熱交換器中所允許的傳熱溫差，冷凝有可能在40℃左右發生，因此發生器內的壓力必須是7.37kPa或更高一些（考慮到管道阻力等因素）。

發生器和冷凝器（高壓側）與蒸發器和吸收器（低壓側）之間的壓差通過安裝在相應管道上的膨脹閥或其它節流機構來保持。在溴化鋰吸收式製冷機中，這一壓差相當小，一般只有6.5~8kPa，因而採用U型管、節流短管或節流小孔即可。

離開發生器的濃溶液的溫度較高，而離開吸收器的稀溶液的溫度卻相當低。濃溶液在未被冷卻到與吸收器壓力相對應的溫度前不可能吸收水蒸氣，而稀溶液又必須加熱到和發生器壓力相對應的飽和溫度才開始沸騰，因此通過一台溶液熱交換器，使濃溶液和稀溶液在各自進入吸收器和發生器之前彼此進行熱量交換，使稀溶液溫度升高，濃溶液溫度下降。

由於水蒸氣的比容非常大，為避免流動時產生過大的壓降，需要很粗的管道，為避免這一點，往往將冷凝器和發生器做在一個容器內，將吸收器和蒸發器做在另一個容器內，如圖3所示。也可以將這四個主要設備置於一個殼體內，高壓側和低壓側之間用隔板隔開，如圖4所示。

圖4 單筒溴化鋰吸收式製冷機的系統
1－冷凝器；2－發生器；3－蒸發器；4－吸收器；
5－熱交換器；6、7、8－泵；9－U型管

綜上所述，溴化鋰吸收式製冷機的工作過程可分為兩個部分：
(1)發生器中產生的冷劑蒸氣在冷凝器中冷凝成冷劑水，經U形管進入蒸發器，在低壓下蒸發，產生製冷效應。這些過程與蒸氣壓縮式製冷循環在冷凝器、節流閥和蒸發器中所產生的過程完全相同；
(2)發生器中流出的濃溶液降壓後進入吸收器，吸收由蒸發器產生的冷劑蒸氣，形成稀溶液，用泵將稀溶液輸送至發生器，重新加熱，形成濃溶液。這些過程的作用相當於蒸氣壓縮式製冷循環中壓縮機所起的作用。

工作過程在圖上的表示

溴化鋰吸收式製冷機的理想工作過程可以用圖表示，見圖5。理想過程是指工質在流動過程中沒有任何阻力損失，各設備與周圍空氣不發生熱量交換，發生終了和吸收終了的溶液均達到平衡狀態。

圖5 溴化鋰吸收式製冷機工作過程在圖上的表示

(1)發生過程

點2表示吸收器的飽和稀溶液狀態，其濃度為 ，壓力為 ，溫度為 ，經過發生器泵，壓力升高到 ，然後送往溶液熱交換器，在等壓條件下溫度由 升高至 ，濃度不變，再進入發生器，被發生器傳熱管內的工作蒸氣加熱，溫度由 升高到 壓力下的飽和溫度 ，並開始在等壓下沸騰，溶液中的水分不斷蒸發，濃度逐漸增大，溫度也逐漸升高，發生過程終了時溶液的濃度達到 ，溫度達到 ，用點4表示。2-7表示稀溶液在溶液熱交換器中的升溫過程，7-5-4表示稀溶液在發生器中的加熱和發生過程，所產生的水蒸氣狀態用開始發生時的狀態（點4' ）和發生終了時的狀態（點3' ）的平均狀態點3' 表示，由於產生的是純水蒸氣，故狀態 位於的縱坐標軸上。

(2)冷凝過程

由發生器產生的水蒸氣（點3'）進入冷凝器後，在壓力 不變的情況下被冷凝器管內流動的冷卻水冷卻，首先變為飽和蒸氣，繼而被冷凝成飽和液體（點3），3'－3表示冷劑蒸氣在冷凝器中冷卻及冷凝的過程。

(3)節流過程

壓力為 的飽和冷劑水（點3）經過節流裝置（如U形管），壓力降為(＝)後進入蒸發器。節流前後因冷劑水的焓值和濃度均不發生變化，故節流後的狀態點（圖中未標出）與點3重合。但由於壓力的降低，部分冷劑水氣化成冷劑蒸氣（點 1'），尚未氣化的大部分冷劑水溫度降低到與蒸發壓力 相對應的飽和溫度（點1），並積存在蒸發器水盤中，因此節流前的點3表示冷凝壓力下的飽和水狀態，而節流後的點3表示壓力為 的飽和蒸氣（點 ）和飽和液體（點1）相混合的濕蒸氣狀態。

(4)蒸發過程

積存在蒸發器水盤中的冷劑水（點1）通過蒸發器泵均勻地噴淋在蒸發器管簇的外表面，吸收管內冷媒水的熱量而蒸發，使冷劑水的等壓、等溫條件下由點1變為1'，1－1'表示冷劑水在蒸發器中的氣化過程。

(5)吸收過程

濃度為 、溫度為 、壓力為 的溶液，在自身的壓力與壓差作用下由發生器流至溶液熱交換器，將部分熱量傳給稀溶液，溫度降到（點8），4-8表示濃溶液在溶液熱交換器中的放熱過程。狀態點8的濃溶液進入吸收器，與吸收器中的部分稀溶液（點2）混合，形成濃度為 、溫度為 的中間溶液（點9' ），然後由吸收器泵均勻噴淋在吸收器管簇的外表面。中間溶液進入吸收器後，由於壓力的突然降低，故首先閃發出一部分水蒸氣，濃度增大，用點9表示。由於吸收器管簇內流動的冷卻水不斷地帶走吸收過程中放出的吸收熱，因此中間溶液便具有不斷地吸收來自蒸發器的水蒸氣的能力，使溶液的濃度降至 ，溫度由 降至 （點2）。8－9'和2－9'表示混合過程，9-2表示吸收器中的吸收過程。

假定送往發生器的稀溶液的流量為 ，濃度為 ，產生的冷劑水蒸氣，剩下的流量為、濃度為的濃溶液出發生器。根據發生器中的質量平衡關系得到下式

令 ，則 (1)

a稱為循環倍率。它表示在發生器中每產生1kg水蒸氣所需要的溴化鋰稀溶液的循環量。（ ）稱為放氣范圍。

上面所分析的過程是對理想情況而言的。實際上，由於流動阻力的存在，水蒸氣經過擋水板時壓力下降，因此在發生器中，發生壓力 應大於冷凝壓力 ，在加熱溫度不變的情況下將引起溶液濃度的降低。另外，由於溶液液柱的影響，底部的溶液在較高壓力下發生，同時又由於溶液與加熱管表面的接觸面積和接觸時間的有限性，使發生終了濃溶液的濃度低於理想情況下的濃度 ，(－) 稱為發生不足；在吸收器中，吸收器壓力 應小於蒸發壓力 ，在冷卻水溫度不變的情況下，它將引起稀溶液濃度的增大。由於吸收劑與被吸收的蒸氣相互接觸的時間很短，接觸面積有限，加上系統內空氣等不凝性氣體存在，均降低溶液的吸收效果，吸收終了的稀溶液濃度 比理想情況下的 高，(－) 稱為吸收不足。發生不足和吸收不足均會引起工作過程中參數的變化，使放氣范圍減少，從而影響循環的經濟性。

溴化鋰吸收式製冷機的熱力及傳熱計算

溴化鋰吸收式製冷機的計算應包括熱力計算、傳熱計算、結構設計計算及強度校核計算等，此處僅對熱力計算和傳熱計算的方法與步驟加以說明。

熱力計算

溴化鋰吸收式製冷機的熱力計算是根據用戶對製冷量和冷媒水溫的要求，以及用戶所能提供的加熱熱源和冷卻介質的條件，合理地選擇某些設計參數（傳熱溫差、放氣范圍等），然後對循環加以計算，為傳熱計算等提供計算和設計依據。

(1)已知參數

①製冷量 它是根據生產工藝或空調要求，同時考慮到冷損、製造條件以及運轉的經濟性等因素而提出。

②冷媒水出口溫度 它是根據生產工藝或空調要求提出的。由於 與蒸發溫度 有關。若下降，機組的製冷及熱力系數均下降，因此在滿足生產工藝或空調要求的基礎上，應盡可能地提高蒸發溫度。對於溴化鋰吸收式製冷機，因為用水作製冷劑，故一般大於5℃。

③冷卻水進口溫度 根據當地的自然條件決定。應當指出，盡管降低 能使冷凝壓力下降，吸收效果增強，但考慮到溴化鋰結晶這一特殊問題，並不是愈低愈好，而是有一定的合理范圍。機組在冬季運行時尤應防止冷卻水溫度過低這一問題。

④加熱熱源溫度 考慮到廢熱的利用、結晶和腐蝕等問題，採用0.1~0.25Mpa的飽和蒸氣或75℃以上的熱水作為熱源較為合理。如能提供更高的蒸氣壓力，則熱效率可獲得進一步的提高。

(2)設計參數的選定

①吸收器出口冷卻水溫度1 和冷凝器的口冷卻水溫度2 由於吸收式製冷機採用熱能作為補償手段，所以冷卻水帶走的熱量遠大於蒸氣壓縮式製冷機。為了節省冷卻水的消耗量，往往使冷卻水串聯地流過吸收器和冷凝器。考慮到吸收器內的吸收效果和冷凝器允許有較高的冷凝壓力這些因素，通常讓冷卻水先經過吸收器，再進入冷凝器。冷卻水的總溫升一般取7~9℃，視冷卻水的進水溫度而定。考慮到吸收器的熱負荷較冷凝器的熱負荷大，通過吸收器的溫升1較通過冷凝器的溫升2高。冷卻水的總溫升為 。如果水源充足或加溫度太低，則可採用冷卻水並聯流過吸收器和冷凝器的方式，這時冷凝器內冷卻水的溫升可以高一些。當採取串聯方式時，
(2)
(3)

②冷凝溫度 及冷凝壓力 冷凝溫度一般比冷卻水出口溫度高2~5℃，即
(4)
根據查水蒸氣表求得，即

③蒸發溫度及蒸發壓力 蒸發溫度一般比冷媒水出水溫度低2~4℃。如果 要求較低，則溫差取較小值，反之，取較大值，即
(5)
蒸發壓力根據求得，即

④吸收器內稀溶液的最低溫度 吸收器內稀溶液的出口溫度一般比冷卻水出口溫度高3~5℃，取較小值對吸收效果有利，但傳熱溫差的減小將導致所需傳熱面積的增大，反之亦然。
(6)

⑤吸收器壓力 吸收器壓力因蒸氣流經擋水板時的阻力損失而低於蒸發壓力。壓降的大小與擋水板的結構和氣流速度有關，一般取 ，即
(7)

⑥稀溶液濃度 根據和，由溴化鋰溶液的圖確定，即
(8)

⑦濃溶液濃度 為了保證循環的經濟性和安全可行性，希望循環的放氣范圍(－) 在0.03~0.06之間，因而
(9)

⑧發生器內溶液的最高溫度 發生器出口濃溶液的溫度 可根據
(10)
的關系在溴化鋰溶液的圖中確定。盡管發生出來的冷劑蒸氣流經擋水板時有阻力存在，但由於與相比其數值很小，可以忽略不計，因此假定= 時影響甚微。一般希望 比加熱溫度 低10~40℃，如果超出這一范圍，則有關參數應作相應的調整。較高時，溫差取較大值。

⑨溶液熱交換器出口溫度與 濃溶液出口溫度由熱交換器冷端的溫差確定，如果溫差較小，熱效率雖較高，要求的傳熱面積仍會較大。為防止濃溶液的結晶，應比濃度所對應的結晶溫度高10℃以上，因此冷端溫差取15~25℃，即
(11)

如果忽略溶液與環境介質的熱交換，稀溶液的出口溫度可根據溶液交換的熱平衡式確定，即
(12)
再由和 在圖上確定，式中 。

⑩吸收器噴淋溶液狀態 為強化吸收器的吸收過程，吸收器通常採用噴淋形式。由於進入吸收器的濃溶液量較少，為保證一定的噴淋密度，往往加上一定數量稀溶液，形成中間溶液後噴淋，雖然濃度有所降低，但因噴淋量的增加而使吸收效果增強。

假定在的濃溶液中再加入的稀溶液，形成狀態為9' 的中間溶液，如圖6所示，根據熱平衡方程式

令 ，則
(13)
f稱為吸收器稀溶液再循環倍率。它的意義是吸收1kg冷劑水蒸氣需補充稀溶液的公斤數。一般，有時用濃溶液直接噴淋，即 。同樣，可由混合溶液的物量平衡式求出中間溶液的濃度。即
(14)
再由 和通過圖確定混合後溶液的溫度 。

(3)設備熱負荷計算

設備的熱負荷根據設備的熱平衡式求出。

①製冷機中的冷劑水的流量 冷劑水流量由已知的製冷量 和蒸發器中的單位熱負荷確定。
(15)
由圖7可知
(16)

②發生器熱負荷 由圖8可知

即
(17)

③冷凝器熱負荷 由圖9可知
(18)

④吸收器熱負荷 由圖10可知

(19)

⑤溶液熱交換熱負荷 由圖11可知

(20)

(4)裝置的熱平衡式、熱力系數及熱力完善度

若忽略泵消耗功率帶給系統的熱量以及系統與周圍環境交換的熱量，整個裝置的熱平衡式應為
(21)

熱力系數用 表示，它反映消耗單位蒸氣加熱量所獲得的製冷量，用於評價裝置的經濟性，按定義
(22)

單效溴化鋰吸收式製冷機的一般為0.65~0.75，雙效溴化鋰吸收式製冷機的通常在1.0以上。

熱力完善度是熱力系數與同熱源溫度下最高熱力系數的比值。假設熱源溫度為 ，環境溫度為，冷源溫度為，則最高熱力系數為
(23)

熱力完善度可表示為
(24)
它反映製冷循環的不可逆程度。

(5)加熱蒸氣的消耗量和各類泵的流量計算

①加熱蒸氣的消耗量
(25)
式中 A----- 考慮熱損失的附加系數，A=1.05~1.10；
―― ----- 加熱蒸氣焓值，kJ/kg；
―― ----- 加熱蒸氣凝結水焓值，kJ/kg。

②吸收器泵的流量
(26)
式中 ----- 吸收器噴淋溶液量，kg/s；
―― ----- 噴淋溶液密度，kg/l，由圖查取。

③發生器泵的流量
(27)
式中 ----- 稀溶液密度，kg/l，由圖查取。

④冷媒水泵的流量
(28)
式中 ----- 冷媒水的比熱容， ；
―― ----- 冷媒水的進口溫度，℃；
―― ----- 冷媒水的出口溫度，℃。

⑤冷卻水泵的流量 如果冷卻水是串聯地流過吸收器和冷凝器，它的流量應從兩方面確定。

對於吸收器
(29)

對於冷凝器
(30)
計算結果應為，如果兩者相差較大，說明以前假定的冷卻水總溫升的分配不當，需重新假定，至兩者相等為止。

⑥蒸發器泵的流量 由於蒸發器內壓力很低，冷劑水靜壓力對蒸發沸騰過程的影響較大，所以蒸發器做成噴淋式。為了保證一定的噴淋密度，使冷劑水均勻地潤濕發器管簇的外表面，蒸發器泵的噴淋量要大於蒸發器的蒸發量，兩者之比稱為蒸發器冷劑水的再循環倍率，用a表示，a=10~20。蒸發泵的流量為
(31)

傳熱計算

(1)傳熱計算公式

簡化的溴化鋰吸收式製冷,機的傳熱計算公式如下，
(32)
式中 ----- 傳熱面積， ；
―― ----- 傳熱量，w ；
―― ----- 熱交換器中的最大溫差，即熱流體進口和冷流體進口溫度之差，℃；
――a,b ----- 常數，它與熱交換器內流體流動的方式有關，具體數據見表1；
――----- 流體a在換熱過程中溫度變化，℃；
――----- 流體b在換熱過程中的溫度變化，℃。
採用公式(32)時，要求< 。

如果有一種流體的換熱過程中發生集態改變，例如冷凝器中的冷凝過程，由於此時該流體的溫度沒有變化，故，公式(32)可簡化為
(33)

(2)各種換熱設備傳熱面積的計算

①發生器的傳熱面積 進入發生器的稀溶液處於過冷狀態（點7），必須加熱至飽和狀態（點5）才開始沸騰，由於溫度從上升到所需熱量與沸騰過程中所需熱量相比很小，因此在傳熱計算時均按飽和溫度計算。此外，如果加熱介質為過熱蒸氣，其過熱區放出的熱量遠小於潛熱，計算時也按飽和溫度計算。由於加熱蒸氣的換熱過程中發生相變，故，相應的發生器傳熱面積為
(34)
式中 ----- 發生器傳熱系數，。

②冷凝器的傳熱面積 進入冷凝器的冷劑水蒸氣為過熱蒸氣，因為它冷卻到飽和蒸氣時放出的熱量遠小於冷凝過程放出的熱量，故計算時仍按飽和冷凝溫度 進行計算。由於冷劑水蒸氣在換熱過程中發生相變，故，即
(35)

式中 ----- 冷凝器傳熱系數，。

③吸收器的傳熱面積 如果吸收器中的冷卻水作混合流動而噴淋液不作混合流動，則
(36)

式中 ----- 吸收器傳熱系數，。

④蒸發器的傳熱面積 蒸發過程中冷劑水發生相變，，則
(37)

式中 ----- 蒸發器傳熱系數，。

⑤溶液熱交換器的傳熱面積 由於稀溶液流量大，故水當量大，應為稀溶液在熱交換器中的溫度變化。兩種溶液在換熱過程中的流動方式常採用逆流形式，則
(38)
式中 ----- 溶液熱交換傳熱系數，。

(3)傳熱系數

在以上各設備的傳熱面積計算公式中，除傳熱數外，其餘各參數均已在熱力計算中確定。因此傳熱計算的實質問題是怎樣確定傳熱系數K的問題。由於影響K值的因素很多，因此在設計計算時常根據同類型機器的試驗數據作為選取K值的依據。表2列出了一些國內外產品的傳熱系數，供設計時參考。

由表2可見，各設備傳熱系數相差很大。實際上，熱流密度、流速、噴淋密度、材質、管排布置方式、水質、不凝性氣體量及污垢等因素均會影響傳熱系數的數值。目前，國內外對溴化鋰吸收式製冷機組採取了一些改進措施，如對傳熱管進行適當的處理、提高水速、改進噴嘴結構等，使傳熱系數有較大的提高。設計過程中務必選綜合考慮各種因素，再確定K值。

單效溴化鋰吸收式製冷機熱力計算和傳熱計算舉例

(1)熱力計算

①已知條件：
1）製冷量
2）冷媒水進口溫度 ℃
3）冷媒水進口溫度 ℃
4）冷卻水進口溫度 ℃
5）加熱工作蒸氣壓力 ，相對於蒸氣溫度℃

②設計參數的選定
1）吸收器出口冷卻水溫度1 和冷凝器出口冷卻水溫度2 為了節省冷卻水的消耗量，採用串聯方式。假定冷卻水總的溫升=8 ℃，取1 ℃，2 ℃，則

2）冷凝溫度及冷凝壓力取 ℃，則

3）蒸發溫度及蒸發壓力取 ℃，則

4）吸收器內稀溶液的最低溫度 取 ℃，則

5）吸收器壓力 假定 ，則

6）稀溶液濃度 由 和 查圖得
7）濃溶液濃度 取 ，則

8）發生器內濃溶液的最高溫度 由 和 查 圖得 ℃
9）濃溶液出熱交換器時的溫度 取冷端溫差 ℃，則
℃
10）濃溶液出熱交換器時的焓 由 和 在圖上查出
11）稀溶液出熱交換器的溫度 由式(1)和式(12)求得

再根據 和 在圖上查得℃
12）噴淋溶液的焓值和濃度 分別由式(13)和式(14)求得，計算時取

由和查圖，得℃

根據以上數據，確定各點的參數，其數值列於表3中，考慮到壓力的數量級，表中壓力單位為kPa。

③設備熱負荷計算
1）冷劑水流量 由式(15)和式(16)得

2）發生器熱負荷 由式(17)得

3）冷凝器熱負荷 由式(18)可知

4）吸收器熱負荷 由式(19)得知

5）溶液熱交換器熱負荷 由式(20)得

④裝置的熱平衡、熱力系數及熱力完善度
1)熱平衡
吸收熱量：
放出熱量：
與 十分接近，表明上面的計算是正確的。
2)熱力系數 由式(22)得

3)熱力完善度 冷卻水的平均溫度 和冷媒水平衡溫度 分別為

由式(23)

由式(24)

⑤加熱蒸氣的消耗量和各類泵的流量計算
1)加熱蒸氣消耗量 由式(25)

2)吸收器泵的流量 由式(26)

式中 ，由 和 查圖可得
3) 發生器泵流量 由式(27)

式中 ，由 和 查圖可得
4) 冷媒水泵流量 由式(28)

5) 冷卻水泵流量 由式(29)和式(30)

兩者基本相同，表明開始假定的冷卻水總溫升的分配是合適的，並取 。
6) 蒸發器泵流量 由式(31)，並取a=10 ，得

(2)傳熱計算
①發生器面積 由式(34)，取 ，則

②冷凝器傳熱面積 由式(35)，取 ，則

③吸收器傳熱面積 由式(36)，取 ，則

④蒸發器傳熱面積 由式(37)，取 ，則

⑤溶液熱交換器傳熱面積 由式(38)，取 ，則