同步電動機吹掃裝置的作用

1. 跪求三相非同步電動機的檢修工藝及流程！

註：用油量系指一隻軸承和二隻軸承蓋的用油量。
3.3.3 質量標准：
a.軸承各零部件無斑點、劃痕、裂紋、燒傷、銹跡等。
b.軸承彈架無摩擦、卡塞、過松現象。空轉軸承靈活、均勻無雜音。
c.軸承間隙和磨損符合表27規定。

表27 滾動軸承的間隙及磨損准許值
軸承內徑
mm 輻向間隙，mm 磨損最大准許值
mm
新滾珠軸承 新滾住軸承
20-30 0.01-0.02 0.03-0.05 0.10
35-50 0.01-0.02 0.05-0.07 0.20
55-80 0.01-0.02 0.06-0.08 0.20
85-120 0.02-0.03 0.08-0.10 0.30
130-150 0.02-0.04 0.10-0.12 0.30
d. 所加潤滑油脂牌號填充量分別符合表25、表26規定。
3．4 低壓電動機繞組的浸漆與乾燥（絕緣處理）
3．4．1 常用的浸漬漆
名稱 型號 耐熱等級 特性和用途 溶劑 乾燥時間，h
三聚氰胺醇酸漆 1032A30-1 B 耐潮性，耐油性、內乾性較好，機械強度較高，且耐電弧。可浸漬濕熱帶地區使用的電機繞組。 二甲苯，200號溶劑汽油 1.5-2
（105℃）
聚脂浸漬漆 155Z30-2 F 耐熱性和電氣性能較好，粘結力強。可浸漬F級電機。 二甲苯，丁醇 1-3
（130℃）
浸漆方法。一般採用沉浸、滾浸和澆漆等三種方法。沉浸是將整個定子浸入漆液內，
使漆滲透和填充繞組空隙。滾浸是讓絕緣漆浸沒部分繞組，滾動鐵芯使繞組端部和槽內滲透和填充絕緣漆。澆浸是用勺子將絕緣漆澆灌繞組和槽部，達到滲透和填充的目的。
3．4．2乾燥方法
a． 烘房乾燥法。熱風循環烘房結構原理。熱源有電熱絲、蒸氣或煤氣散熱管等。
用鼓風機將熱空氣吹入烘房內部加熱工件。排氣、進氣均用閥門控制。
b． 燈泡乾燥法。將電動機定子放置在燈泡之間，最好使用紅外線燈泡，注意箱
內溫度，保持排氣暢通。燈泡不要太靠近電機，功率按每立方米容積為5 kW左右選用。
c． 電流烘乾法。將10%～15％的額定電壓加到定子三相繞組上，或將三相繞組串聯，
通入50％～70％的額定電流。注意繞組溫度，隨時調節電壓，以保持適合的電流。
3．4．3質量標准
a． 繞組表面形成較緻密、堅固、光滑的漆膜。
b． 烘乾過程中，每小時測量一次絕緣電阻，連續三次測得的絕緣電阻基本不變時，即烘乾合格。 ．
c． 交流耐壓試驗符合本規程4.1規定。
4試車與驗收
4.1檢修試驗項目與標准
4．1．1繞組絕緣電阻的測定
a． 對低壓電機：一般使用500～1 000 V兆歐表。其絕緣電阻不應低於0．5MΩ對於更 換繞組的電動機不應低於5MQ。
b

2. 求文檔: 15MW青島汽輪機調試措施

3.機組整組啟動試驗項目
3.1調節保安系統的靜態，動態試驗；
3.2主機保護試驗；
3.3機爐電大聯鎖試驗。
4.整組啟動前應具備的條件
4.1各系統設備的安裝質量應符合設計圖紙、製造廠技術文件要求。
4.2檢查各系統及設備的設計質量，應滿足安全經濟運行和操作檢修的方便。
4.3吹掃或沖洗各系統達到充分潔凈，以保證機組安全經濟地運行。
4.4廠區內場地清潔，道路暢通。
4.5現場溝道及空洞的蓋板齊全，臨時空洞裝好護攔或蓋板，平台有正規樓梯、通道、過橋、欄桿及其底部護板。
4.6設備、管道、閥門的標牌經確認無誤，工質流向標示正確。
4.7機組各系統的控制電源、動力電源、信號電源已送上，且無異常。
4.8確認廠用計算機工作正常，CRT顯示與設備實際狀態相符。
4.9啟動用的工具、運行記錄准備好。
4.10試運機組范圍內的各層應按設計要求施工完畢。
4.11廠房和廠區的排水系統及設施能正常使用，積水能排至廠外。
4.12現場有足夠的正式照明，事故照明系統完整可靠並處於備用狀態。
4.13電話等通訊設備安裝完備。
4.14完成設備及管道的保溫工作，管道支吊架調整好。
4.15具備可靠的操作和動力電源與壓縮空氣氣源。
4.16各水位計和油位計標好最高、最低和正常工作位置的標志。
4.17轉動機械加好符合要求的潤滑油脂，油位正常。
4.18各有關的手動、電動、液動閥件，經逐個檢查調整試驗，動作靈敏，正確，並標明名稱及開關方向，處於備用狀態。
4.19各指示和記錄儀表以及信號，音響裝置已裝設齊全，並經效驗調整准確。
4.20電廠配備經考試合格的運行人員上崗，本機組的系統圖及運行規程已編制完，各級試運組織已健全。
5整組啟動前的檢查
5.1准備好啟動時需要的儀表和工器具，作好與相關部門的聯系工作。
5.2各主輔設備連鎖保護試驗已完成並確認合格。
5.3各電動門已調試完，開關方向正確並記錄開關時間；電源已投入，並按各系統閥門檢查卡將各系統閥門調整至所需位置。
5.4所有就地測量裝置的一，二次門應在開啟位置，儀表電源投入，表針指示正確。
5.5所有熱工，電氣聲光報警及聯系信號良好。
5.6汽機自動主汽門 ，調節氣門及相應的控制執行機構正常，各級抽汽門關閉，調壓
器工業抽汽手柄應放在「解除」 位置。
5.7汽輪機危急保安器及軸向位移遮斷器動作靈活，處於遮斷狀態。
5.8同步器轉向正確，並置於低限。
5.9滑銷系統正常，缸體能自由膨脹，記錄膨脹原始值及汽機有關參數。
5.10消防設施齊全
6下列情況汽輪機禁止啟動
6.1潤滑油壓低於極限值或油質不合格。
6.2高壓電動油泵，低壓潤滑油泵或盤車裝置工作不正常。
6.3危急保安器不動作。
6.4自動主汽門 ，調速氣門關閉不嚴密或卡澀。
6.5調速系統工作失常。
6.6機組轉動部分有異音或有明顯的金屬摩擦聲。
6.7上下缸溫差超過50℃。
6.8主要儀表及保護裝置之一失靈（軸向位移，轉速，主蒸汽溫度等）。
6.9潤滑油溫低於極限。
6.10熱工保護，儀表電源失電。
7整組啟動程序
7.1汽，水，油及相關輔機試調
7.1.1給水除氧系統啟動
7.1.1.1聯系化學水準備足夠的除鹽水向除氧水箱補水， 水位正常後，暖泵20分鍾（給水泵上下殼體溫差小於20℃，泵上殼與給水溫差小於50℃），啟動電動給水泵，用再循環調節水壓，嚴禁在出口門及再循環門皆關閉的情況下運行。水泵啟動後檢查電機，水泵的聲音，振動，水壓，電流，軸承冷卻水，軸承溫度等均正常，運行2小時即可停止。高壓給水泵不允許在低於要求的最小流量下運行，允許的最小流量約為額定流量的25--30℅。
7.1.1.2 聯動試驗。當給水泵啟動運行正常後，出口母管壓力降低到7.1MPa 時，備用泵啟動並報警。
7.1.2循環水系統啟動
7.1.2.1循環水在通水前，必須把凝汽器的出口水門，水室放空門及通往涼水塔管道上的所有閥門開啟。凝汽器水室及管道上的放水閥已關閉。再開啟凝汽器入口水門，水室放空門冒水後關閉放空閥 。
7.1.2.2在開凝汽器入口水門時，要均勻緩慢，並及時與泵房聯系以免電機過電流。
7.1.2.3循環水泵出口壓力〈 0.25MPa時報警。做聯鎖試驗。
7.1.3低壓油系統啟動
7.1.3.1交流潤滑油泵啟動後，用減壓閥將潤滑油壓調至0.08 — 0.12MPa（開機盤上表），檢查系統不應有泄漏。
7.1.3.2油壓調好後檢查1 ——4＃瓦的回油情況，應確保有足夠的回油流。
7.1.3.3空試盤車電機轉動方向正確（手輪逆時針旋轉）後盤動手輪，將盤車把手搬向機頭方向，使盤車齒輪咬合。啟動盤車電機進行盤車，轉子轉動後，細聽各部有無金屬摩擦聲。
7.1.4.凝結水系統啟動
7.1.4.1聯系化學水向凝汽器補除鹽水，至水位3/4處關閉補水門
7.1.4.2開啟凝結水泵抽空氣門，啟動一台凝結水泵，用再循環調整，保持水泵出口壓力及水位在正常范圍內運行。
7.1.4.3聯動試驗。挑掉運行泵的事故按鈕，另一台自投（連鎖開關必須在投入位置）。用同樣的方法試另一台。 凝結水泵出口壓力 ≤0.48MPa 時，啟動備用泵並報警。
7.1.4.4試調後，各運行兩小時即可停止後待運行。
7.1.5射水抽汽系統試驗
7.1.5.1啟動射水泵，建立水循環後，先關閉真空破壞門，再開啟空氣門。 （射水抽汽器停止時，應先關空氣門，再關射水泵出口門，然後再停泵）
7.1.5.2射水泵出口母管壓力≤ 0.42MPa時，啟動備用泵並報警。
7.1.5.3工作水溫應在30℃以下，過高應補冷水。
7.2 調速保安部套靜態試調
7.2.1啟動高壓電動油泵，油壓應達0.7 MPa左右。
7.2.2軸向位移遮斷器調整試驗。
合上危急遮斷器、軸向位移遮斷器，主汽門開至30mm，抽汽逆止門小油動機活塞頂起，抽汽逆止門打開，開啟啟動閥 ，高低壓調速氣門應全開。解除軸控油壓電節點壓力表保護電源， 松開銷母，調節控制油壓節流螺桿，使軸控油壓降至0.245MPa時，軸向位移控制器動作，主汽門、高低壓調速汽門、抽汽逆止閥門關閉，並發出警報和光字牌。完後將軸控油壓調至0.45MPa（待全速後調至0.5MPa）。銷死螺母關閉啟動閥主汽門。通知熱工將電接點壓力表保護電源送上，開主汽門30mm開啟啟動閥，降低軸控油壓至0.245MPa磁斷動作，主汽門、調速氣門、抽汽逆止門關閉，完後配合熱工做軸向位移渦流感測器保護動作試驗（撥表0.6mm報警1.0mm時動作）。
7.2.3危急遮斷器動作試驗
主汽門開30 mm，開啟啟動閥，將調速氣門開啟，手打危急遮斷器，主汽門，調速氣門，抽汽逆止閥門關閉，然後關閉主汽門手輪、啟動閥 ，重復上述操作。
7.2.4磁力斷路油門（電磁閥）動作試驗
接通其中一個電磁閥的磁斷保護電源，主汽門，高低壓調速氣門，抽汽逆止門關閉。（逐個試）
7.2.5低真空保護試驗
當真空降至0.085MPa時報警；
當真空降至0.061MPa時磁斷動作，停機（利用撥表短接）
7.2.6低油壓保護試驗
利用低油壓保護試驗接點器前後的閥門充、排油，使潤滑油壓降低。
當降至0.055MPa時報警；
當降至 0.04MPa時低壓潤滑油泵自啟動；
當降至 0.03MPa時磁斷動作，停機；
當降至0.015 MPa時盤車停止；
完後恢復正常潤滑油壓，投入盤車（確保低油壓試驗器進油小母管一，二次門開）。
7.2.7高壓電動油泵試調
當主油泵出口壓力〈0.785 MPa時，高壓電動油泵自啟動（撥表）
當主油泵出口壓力〉0.835MPa時，高壓電動油泵自關閉（撥表）
7.2.8聯系熱工通過短接法模擬檢查下列報警值
軸承回油溫度達65℃時，報警；
軸承金屬溫度達85℃時，報警；
軸承回油溫度達70℃時，停機；
軸承金屬溫度達100℃時，停機；
油箱油位高、低報警。
7.2.9 高壓加熱器危急泄水電動門試調
向高加汽側注水，待水位升至300 mm時，報警並聯動危急泄水電動門開啟。
7.3 整機啟動
7.3.1 啟動前的檢查，准備
7.3.1.1啟動前機組所有系統的閥門開關位置要符合電廠的運行操作規程要求。
7.3.1.2聯系熱工投入有關的保護電源，進行啟動前的所有保護聯動試驗，完後將保護投入（除低真空跳閘外）。
7.3.1.3 聯系鍋爐，電氣，化學等有關單位，汽機准備啟動。
7.3.2 暖管及輔機啟動
7.3.2.1 聯系鍋爐供汽，開啟來汽總門旁路門暖管至電動主汽門前逐漸提升管道內壓力至0.2~0.3MPa暖管20~30min後以0.1~0.15MPa/min的 升壓速度升至正常壓力，氣溫提升速度 不超過5℃/min。
7.3.2.2暖管過程中應注意檢查防腐門是否有蒸汽冒出 ，當有蒸汽冒出時，應檢查關嚴 電動隔離閥及旁路閥，嚴防蒸汽漏入汽缸。
7.3.2.3電動隔離門前主蒸汽管道內的壓力升到正常壓力後，全開爐來總汽門，關閉其旁路。
7.3.2.4以上為電動隔離門前的暖管 ，電動隔離門後至自動主汽前的暖管同上。
7.3.2.5在主蒸汽暖管疏水的同時，對汽封加熱器、均壓箱、蒸汽管道、及軸封供汽管道進行暖管疏水。
7.3.2.6在升壓過程中，根據主汽門前的蒸汽壓力、溫度，逐漸關小各疏水門，發電機並列後，可全關疏水門。
7.3.2.7在暖管疏水的同時，檢查管道膨脹、支吊情況，檢查氣門的嚴密性，防止汽缸進汽。
7.3.2.8向凝汽器水側通入循環水。
7.3.2.9啟動凝結水泵，先補水，在打循環，保持水位在1/2處。
7.3.2.10，啟動高壓電動油泵，出口油壓應達0.72MPa，潤滑油壓達0.08—0.12 MPa，油箱有位在正常位置，油溫在25℃以上，系統無漏油現象，啟動盤車。
7.3.3 啟動
7.3.3.1啟動軸封系統。
（1）逐漸打開軸封加熱器從主蒸汽來的蒸汽進口閥、軸封抽汽閥。
（2）逐漸打開均壓箱從主蒸汽來的蒸汽進口閥、減溫水進口閥及軸封供汽閥，向軸封供汽。調節軸封供汽閥，使軸封處不吸汽，但有少量蒸汽冒出。
（機組帶負荷後，軸封加熱器、均壓箱的主蒸汽切換成從抽汽來的蒸汽）。
（3）在連續盤車的狀態下向汽輪機軸封送汽，並注意向均壓箱內噴減溫水，
使蒸汽溫度不超過300℃，並調整均壓箱上的壓力調節閥，試壓力保持在0.113～0.123 MPa。
7.3.3.2啟動射水抽汽器。啟動射水泵----開射水泵出口門----開空氣門 ---- 建立真空 -0.06MPa。
7.3.3.3將同步器置於下限位置（5 ㎜處）調壓器處於切除位置，油路遮斷閥關閉。 開啟啟動閥 ，高低壓調速氣門全開。
7.3.3.4開大主蒸汽疏水、抽汽逆止門疏水、汽缸疏水等，開1/3電動隔離門，再慢慢開啟主汽門進行沖轉。轉子沖動後應立即關小自動主汽門，檢查通流部分、軸封、主油泵等處應無異音。
7.3.3.5檢查盤車應自動脫扣，否則應立即手動停止盤車。
7.3.3.6檢查一切正常後，保持低速暖機500 ~800r/min 45min
7.3.3.7檢查一切正常後，保持中速暖機1200r/min 120min
7.3.3.8暖機檢查 ：軸承溫升情況；汽機膨脹、振動情況；凝汽器真空情況（-0.06～-0.08 MPa）；冷油器出口油溫（35～45℃）情況等。
7.3.3.9 中速暖機結束後，以125r/min/min的升速率升速，過臨界時以300r/min/min的升速率升速,並嚴禁停留。到2400 r/min時，高速暖機20min。
檢查： 過臨界（1683r/min）時, 振動‹0.15mm ；主油泵出口壓力達到0.835 MPa時，高壓電動油泵自關閉。
7.3.3.10高速暖機後，用主汽門提升轉速， 逐漸把主汽門全開，再將手輪關回半圈。調整同步器手輪，使轉速維持在3000r/min。
7.3.3.11升速過程中注意事項：
1.凝汽器真空應逐漸升高，並防止升速過快；
2.主蒸汽管道、抽汽管道、汽缸本體等疏水門應保持常開；
3.當機組出現不正常響聲、振動、油溫油壓 過高、熱膨脹發生顯著變化等，應停止升速，進行檢查。
7.3.4 危急遮斷器試驗
7.3.4.1手打危急遮斷器油門，主汽門、高低壓調速氣門、抽汽逆止閥應快速關閉。正常後，立即關閉主汽門手輪、啟動閥，再合上危急遮斷器、軸向位移遮斷器，開啟啟動閥 ，立即開啟主汽門，恢復到打閘前的轉速。（如操作太慢，轉速降低，主油泵出口壓力〈0.785MPa時，高壓電動油泵應自啟動〉。
調速器動作正常後，將電動隔離門全開，用同步器升速至3000 r/min。檢查一、二次脈沖油壓（一次脈沖油壓：0.461MPa；二次脈沖油壓：0.363MPa）。此時，低壓調速氣門也應關小到某一位置。機組運行應平穩振動不超過0.05mm。
7.3.4.2機組各部運行正常後，可交給電氣作發電機試驗（3—4小時）。此時可做嚴密性試驗。
7.3.5超速試驗
參加試驗人員要分工明確，統一指揮，並有專人監視振動、轉速，打閘停機，准備好專用工具。
7.3.5.2手打危急遮斷裝置，確信主汽門、調速氣門、抽汽逆止門能迅速關閉，警報信號系統正常，完後及時恢復機組打閘前的轉速。
7.3.5.3將同步器置手動位置（提銷向下），順時針轉動同步器手輪，使轉速逐漸上升，當轉速生至3300～3360 r/min時，危急遮斷動作（轉速表上的超速保護電源解除），主汽門、調速汽門、抽汽逆止門應迅速關閉，警報信號應正常，記錄動作傳速。將同步器退至低限位置，關閉主汽門手輪，啟動閥關閉後再開啟，當轉速降至3000，r/min以下時，合上危急遮斷器、軸向位移遮斷器，恢復汽機轉速。用同樣的辦法做三次，前兩次動作轉速差不大於18 r，第三次與前兩次的平均轉速差不大於30 r 。
7.3.5.4在作超速試驗時，當轉速達3360r危急保安器未動作時，應立即打閘停機，不得延誤。
7.3.6 帶電負荷試驗。
7.3.6.1汽機定速後，全面檢查並記錄，一切正常後，向主控室發出「注意」、「可並列」信號，並列後緩慢帶負荷。（ 熱負荷不變，電負荷增加時，高低壓調速氣門同時開大；電負荷減小時，高低壓調速氣門同時關小。）
空負荷運行，後汽缸排氣溫度不應超過100～120℃；
帶負荷運行，後汽缸排氣溫度不應超過60～70℃。
7.3.6.2帶電負荷及暖機時間。
並列後帶負荷至1200KW 用時：5min；
負荷1200KW 用時：25min；
增負荷至6000KW 用時：50min；
負荷6000KW 用時：20min；
增負荷至12000KW 用時：50min。
7.3.6.3低壓加熱器投入。
a、並列帶負荷後，開啟低壓加熱器進水門，關閉凝結水再循環門，保持凝汽器正常水位 。凝結水不合格不允許向除氧器供水。
b、機組開啟帶負荷後，向除氧器供水，第三級抽汽壓力指示在-0.08MPa時，即可投入低壓加熱器。
c、檢查低壓加熱器排地溝疏水閥，疏水器進水閥、出水閥、旁路閥應處於關閉狀態。
d、適當開啟低壓加熱器至凝汽器的空氣閥。注意凝汽器真空是否下降。當真空度穩定在合格範圍，全開空氣閥。否則應查明原因，進行處理。
e、稍開第三級抽汽至低壓加熱器進汽閥，暖管3～5min，然後全開。
f、 開啟疏水器進、出水閥，注意低壓加熱器水位。
7.3.6.4高壓加熱器投入
當第一級抽汽壓力到1MPa時，可投入高壓加熱器，並開啟前軸封至除氧器加熱蒸汽母管連通閥，向除氧器供汽。
7.3.6.5當第二級抽汽壓力到0.3MPa時，開啟第二級抽汽閥向除氧器和均壓箱供汽，關閉均壓箱新蒸汽進汽閥。
7.3.6.6第一、二、三級抽汽投入正常運行後，至疏水膨脹箱的各疏水閥應留有一些開度。在停用抽汽時，疏水閥應相應。開大
7.3.6.7 隨著負荷的增加及時調整軸封汽量，輸水應正常。
7.3.6.8 若振動異常增大時，應停止增負荷，在該負荷暖機30min；
若振動未減小時，應降低10～15%負荷，繼續暖機30min；
若振動不能消除或超過0.07mm時，應停機檢查並予以消除。
7.3.7 投抽汽運行，帶熱負荷。
7.3.7.1當電負荷加至3000KW時，可投入調壓器。首先將膜盒灌滿水，放盡膜盒及管道內的空氣，待空氣沖出後，關閉排空氣門，慢慢開啟至調壓器下部的蒸汽信號門。
7.3.7.2慢慢逆時針轉動調壓器切除閥手輪180 度，投入調壓器，同時開啟油路遮斷閥。此時應注意高低壓調速汽門的變化，不得有大幅度擺動，否則，停止投入。（電負荷不變，熱負荷增大，高壓調速汽門開大，低壓調速氣門關小；熱負荷減小，高壓調速汽門關小，低壓調速氣門開大）
7.3.7.3抽汽安全閥動作試驗。旋轉調壓器上部手輪，提升抽汽壓力。當抽汽壓力達到1.3MPa時，安全閥應動作，並注意回座情況。
7.3.7.4安全閥動作試驗正常後，旋轉調壓器上部手輪，調整抽汽壓力高於供汽母管0.05MPa，可開啟電動門向外供汽。
7.3.7.5注意事項：
1.熱負荷的增減速度不大於5t/min，且熱負荷與電負荷不得同時增減。
2.在抽汽時，注意抽汽管道的暖管、疏水。
3.從抽汽方式運行改為純凝方式運行時，應先關閉抽汽供熱的電動門，再解除調壓器、關閉油路遮斷閥。
4.若與減溫減壓器並列運行，必須使抽汽壓力高於供汽母管壓力0.05MPa以後方可開啟隔離門供汽。
5.當電負荷比較大時，若投調壓器，應注意負荷不得超過額定值。
7.3.8帶負荷正常後，進行72小時試運行。
8．機組啟動安全注意事項
8.1機組出現下列情況應緊急停止運行：
（1）機組轉速超過3360r/min，而危急保安器不動作；
（2）機組突然發生強烈振動；
（3）機組內有明顯清晰的金屬撞擊聲；
（4）汽輪機發生水沖擊或主汽溫度急劇下降，10min下降50℃；
（5）軸封內摩擦冒火花；
（6）機組任一軸承斷油冒煙或軸承回油溫度急劇升高至75℃以上；
（7）油系統著火無法撲滅；
（8）油箱油位突然下降至低限且採取措施補油無效；
（9）軸向位移超過極限值（1mm；0.7mm）保護不動作；
（10）推力瓦溫度急劇升高至極限值保護不動作；
（11）潤滑油壓下降至0.03MPa保護不動作；
（12）發電機、勵磁機冒煙或著火；
8.2機組出現下列情況應進行故障停機：
（1）調速系統發生故障，不能維持運行；
（2）主蒸汽、背壓蒸汽、給水破裂無法維持運行；
（3）.主蒸汽溫度、壓力嚴重超限 ；
（4）調速汽門連桿脫落或斷裂，調速汽門卡死無法活動；
（5）主油泵工作失常不能維持運行；
（6）抽汽壓力升高到極限值保護不動作。
8.3定期化驗潤滑油，油質不合格禁止啟動或運行。
8.4嚴格控制主汽汽溫、汽壓的上升速度。
8.5轉子轉動期間，注意機組內部和軸端應無異常噪音。
8.6注意汽缸熱膨脹，應均勻、對稱、無卡澀現象。
8.7檢查主蒸汽管道的膨脹和位移，注意支吊架的受力情況。
8.8 當機組不能維持空負荷運行或甩負荷不能控制轉速時，禁止帶負荷。
8.9當調壓器投入後，負荷低與25%或排汽壓力低於最低限定值。
9汽輪機整組啟動組織分工
（1） 汽輪機整組啟動試運行在試運行指揮部的統一領導下進行。試運前要落實組織措施，首先要成立試車指揮機構，統一指揮，協調試運工作，整機啟動時要落實縱、橫兩條線的指揮職能，以運行值長為中心的縱向發出的指令，作為橫向的試車指揮機構不得進行干擾，橫向發出的指令，縱向要積極創造條件使其得以實施。
（2） 調試人員負責試運期間的各種試驗安排，決定汽輪機的運行方式，提出對出現問題的處理方法及對運行操作的指導。
（3） 運行人員負責汽輪機的運行操作、運行中的常規檢查和運行記錄等工作，發現問題時有責任向調試人員或指揮部匯報。
（4） 安裝公司負責設備缺陷的消除及臨時措施的安裝及拆除工作。

3. 吹灰器的技術分析比較

2.1 工作原理
蒸汽吹灰器分為長伸縮式和段伸縮式兩種。①長伸縮式吹灰器(：用於吹掃過熱器和再熱器(也有用於省煤器的)管束中的積灰。吹灰時吹灰管子和噴頭一面旋轉,一面伸入煙道。噴頭用拉瓦爾噴管式,蒸汽或空氣的噴射速度超過聲速，有效吹灰半徑約1.5～2米。②短伸縮式吹灰器：用於吹掃爐膛水冷壁管子表面的結渣和積灰。以上兩種閉哪燃吹灰器多數用於高於 700℃的煙溫范圍，吹灰結束後吹灰管退出爐外，以免被高溫煙氣燒壞
2.2 主要型式
蒸汽吹灰系統主要由吹灰蒸汽管路系統、蒸汽吹灰器和程式控制裝置三部分組成；蒸汽吹灰器的型式有爐膛吹灰器、長伸縮式吹灰器和空預器吹灰器。蒸汽吹灰器均為電動驅動，閥門開啟為機械式，配有蒸汽開度微調裝置來調整吹掃蒸汽壓力和流量，吹灰管為耐熱合金鋼。各種吹灰器的主要性能參數見表1。 表1 蒸汽吹灰器主要性能參數 序號 項目 單位 爐膛吹灰器 長伸縮式吹灰器 空預器吹灰器 1 型號 / 不同廠家型號不同 2 行程 mm 255~400 ~10000 ~1300 3 吹灰角度 360 360 垂直向上 4 有效吹掃半徑 mm ~2000 ~2000 1200~1500 5 每次吹掃時間 s 20~25 300~600 ~1800 6 汽耗率 kg/min 66~70 36~100 70~90 7 吹掃蒸汽壓力 MPa 0.8~1.98 0.8~1.98 0.8~1.98 2.3 技術性能特點
蒸汽吹灰器作為一種傳統的吹灰方式，高溫高壓蒸汽直接吹掃受熱面，對清除受熱面的積灰和掛渣都有較好的作用，對結渣性強、灰熔點低的灰效果也很好。其主要優缺點如下：
優點：(1) 可以布置在鍋爐各個部位，能對爐膛、水平煙邊、尾部豎井的受熱面直接進行吹灰。
(2) 對結渣、灰熔點低和較粘的灰效果也很好。
(3) 蒸汽直接從鍋爐引接，按設定程序運行吹灰。
(4) 短吹灰器運行可靠，長吹灰器也較為可靠。
缺點：（1）吹灰耗費蒸汽，降低了煙氣露點，增加了鍋爐補給水。
（2）吹灰只能清除所吹到的受熱面，吹灰有死角。
（3）長伸縮式吹灰器伸縮部分易變形卡澀，蒸汽吹傷受熱面引起爆管，且維護量大，結構尺寸大，佔用較大的空間位置。 3.1 工作原理
燃氣脈沖激波吹灰器的工作原理是利用空氣和可燃氣體（如氫氣、乙炔氣、煤氣、液化氣和天然氣等）以適當的比列混合，在一特殊的容器中混合，經高頻點火，產生爆燃, 瞬間產生的巨大聲能和大量高溫高速氣體，以沖擊波的形式振盪、撞擊和沖刷受熱面管束，使其表面積灰飛濺，隨煙氣帶走。
3.2 主要型式
燃氣脈沖激波吹灰器根據氣體混合點的設置位置分為串連式和並聯式兩種型式。串連式系統是指氣體混合點設置在主幹管路上，經點火器後產生的高溫氣體再經分配器至各吹灰點；並聯式系統是指氣體混合點設置在各吹灰點的分支管路上，經點火器後產生的高溫氣體直接至各吹灰點。從系統設置而言，並聯式系統比串連式系統 更安全、控制更靈活。
3.3 技術性能特點
燃氣脈沖激波吹灰器主要由燃氣供給系統、空氣供給系統、氣體混合罐、點火器、激波能量分配系統、激波發生器和沖擊管等構成。其主要優缺點如下：
優點：（1）沖擊波能量大，既適合鬆散性積灰又適合粘結性積灰。
（2）整個系統簡單，無轉動機械，運行程序化，檢修工作量小。
（3）結構尺寸小，佔用較小的空間位置。
缺點：（1）吹灰消耗燃氣，需定期更換供氣設備。
（2）吹灰主要對垂直沖刷面作用大，吹灰有死角。
（3）吹灰長期沖刷固定的受熱面，燃氣須注意安全。
現今，以上三類吹灰器都針對於不同廠家的工藝流程發揮著自己獨特的作用，其中沖擊波吹灰器成本低廉而且能滿足多種條件下不同的需求，所以應用最為廣泛。
3.3 沖擊波吹灰器的工轎虛藝流程
鍋爐在運行過程中，換熱表面上產生的積灰將減弱工質與煙氣間的熱交換，增加煙氣阻力，降低鍋爐熱效率，增加燃料消耗，影響鍋緩凳爐的正常運行。在工業鍋爐中，積灰有時還會引起尾部換熱器產生腐蝕，造成鍋爐運行危險。定期清除鍋爐換熱器表面的積灰可以保證鍋爐正常運行，降低鍋爐燃料消耗，提高換熱器的換熱效率和延長換熱器的使用壽命。此類型吹灰器很少採用國外產品，一是價格昂貴，其次是適用范圍小。國內廠家，如北京凱明陽，基本都是非標準定做，要根據不同的工藝流程，滿足客戶不同的需求，還會對客戶的管道和鍋爐保護鏈接，相對延長鍋爐壽命和管道壽命。另外，有效減少吹灰器數量，以最少的吹灰點滿足吹灰效果，降低了安裝成本和燃料成本。 4.1 工作原理
聲波吹灰器有雙音雙頻聲波吹灰器和單音單頻聲波吹灰器兩種，其發聲原理不盡相同，雙音雙頻聲波吹灰器是將壓縮空氣流經一個高音高頻發聲哨產生的高音高頻聲波和一個低音低頻聲波發生罩反射形成的低音低頻聲波進行耦合疊加產生雙音雙頻帶狀頻率聲波；單音單頻聲波吹灰器是將壓縮空氣或蒸汽流經金屬膜片、旋笛、發 聲共振腔或其它聲波發生組件產生很強的聲音；聲波在煙道或爐膛內傳播，牽動煙氣中的灰粒同步振動，在聲波振動及疲勞反復累計作用下，使微小的灰粒難以靠近積灰面，也使沉積在受熱面上的灰塵破壞剝離，從而達到清灰的目的。
4.2 主要型式
聲波吹灰系統主要由壓縮空氣管路系統、聲波吹灰器和程式控制裝置三部分組成。聲波吹灰器很簡單，由發聲裝置和導波裝置構成，就像一個高音喇叭一樣。兩種聲波吹灰器的主要性能參數見表2。 表2 聲波吹灰器主要性能參數 序號 項 目 單位 雙音雙頻聲波吹灰器 單音單頻聲波吹灰器 1 復合頻率帶 Hz 32.5--2000 32.5--360Hz 2 低音頻主頻率 Hz 50 / 3 高音頻主頻率 Hz 500 / 4 輻射功率 W ≥2000 600~1000 5 輻射方向 橢圓形 橢圓形 6 介質（壓縮空氣）流量 m/min 0.8~1.4 1.0~3.0 7 聲強 dB 135~155 130~158 8 清灰角度 360 360 9 有效吹掃半徑 m 10 3-9 10 控制電源 交流電220V，50Hz 交流電220V，50Hz 11 運行方式 間歇式，每次發聲
15－30s，間隔時間2h 間歇式，每次發聲15s，
間隔時間2h 12 使用壽命 4~8年 1~6年 註：雙音雙頻聲波吹灰器技術指標引自西安熱工研究院對該產品的技術檢測報告；膜片式聲波吹灰器技術指標引自國外某公司的網站。
由於雙音雙頻聲波吹灰器功率大、壽命長、維護量小、運行成本低，近幾年已在十多家電廠鍋爐上安裝使用，甚至安裝在煤粉倉上對防止煤粉結塊堵塞效果也較好。
4.3 技術性能特點
上世紀八十年代國外開始研製聲波吹灰器，經過20餘年的發展和改進，聲波吹灰器技術已逐步成熟。聲波吹灰器的主要優缺點如下：
優點：（1）利用聲波與灰粒及積灰發生振動和共振，適合鬆散性積灰。
（2）吹灰器簡單可靠，無轉動機械，運行程序化，維修工作量很少。
（3）聲波可以達到其它吹灰器難以達到的位置，不留死角。
（4）對受熱面管壁無吹損、無腐蝕，運行成本低。
缺點：（1）產生的聲能能量有限，影響了其使用范圍。 5.1 產品概述
CHQ(壓縮空氣激波吹灰器)是針對節能減排研發的一種以壓縮空氣為介質，採用泄壓爆發釋放技術，利用瞬間生產超音速流體激波(沖擊波)的能量，清除鍋爐積灰的新型吹灰器。產品相比傳統的機械吹灰器(蒸汽吹灰器)、聲波吹灰器、燃氣激波吹灰器，具有效率高、耗能低、結構簡單、安全可靠、維修方便、智能控制等優點，實為理想的鍋爐吹灰裝置。 5.2產品結構
CHQ（壓縮空氣激波吹灰器）主要由激波發生器、步進旋轉噴頭、中央控制櫃、就地控制櫃和空氣壓縮機(氣源)等設備組成。
5.2.1.激波發生器
激波發生器是由儲蓄罐和泄壓釋放結構組成，其容積可分為0.02m3~0.10m3多種規格，儲蓄罐能承受1.0MPa~1.6MPa的工作壓力。泄壓釋放結構在罐體中，當壓力達到額定值時，可自動泄壓，而引發激波發生器罐體內壓縮空氣瞬間釋放產生激波(沖擊波)，泄壓響應時間為0.5S。
5.2.2.步進旋轉噴頭
步進旋轉噴頭是壓縮空氣激波吹灰器的沖擊波釋放口，其特點在於改變吹灰方位能夠較大的處理鍋爐管束表面的積灰。每次吹灰步進旋轉噴射口自動軸向順時針旋轉30°角，連續工作12次即完成一個單點吹灰器的周期工作(360°)。步進旋轉噴頭的噴口與步進旋轉噴頭的軸線成15°~45°夾角，使噴射口噴出的沖擊波更好的對准積灰面，從而達到每次有效吹灰的完成。
5.2.3.中央控制櫃
控制器主體採用PLC可編程式控制制器，可實現自動或手動控制模式，也可遠程式控制制與DCS兼容等功能。
5.2.4.就地控制櫃
實現方便靈活的現場就地單台操作，為檢修維護提供了便利的條件。
5.3 工作原理
CHQ(壓縮空氣激波吹灰器)是一種以壓縮空氣為介質，採取泄壓釋放技術，利用瞬間產生的超音速氣體沖擊波(激波)，清除鍋爐積灰的新型鍋爐吹灰裝置。根據物理學理論，氣體的體積V，強壓P，和溫度T，三個狀態參量，存在著固定的物態方程關系，它們之間互為函數，這種函數關系是守恆的，因此可以通過從一種狀態變換到另一種狀態，並獲得設計期望的結果，既我們研製壓縮空氣激波吹灰器的原理。
5.4技術參數 參數名稱 單位 CHQ（壓縮空氣激波吹灰器）-0.02/50-B CHQ（壓縮空氣激波吹灰器）-0.1/80-B 有效吹灰作用范圍 m 6 9 吹灰頻率 次/周 每點方位周期(360°)的脈沖次數為12次 最大工作壓力 MPa 1.0～ 1.6 激波發生器的罐體容積 m3 0.02 0.10 脈沖聲級 dB ≥ 150 工作雜訊 dB ≤ 80 噴頭步進行程 ° 30 噴頭出口內徑￠ mm 50 80 控制模式 PLC編程式控制制，每單元可控制24個點位 適配空氣壓縮機 台 W-/12.5 重量(空氣壓縮機除外) Kg 45 224 罐體外形尺寸直徑×長度 mm 273× 600 325×1000

4. 汽車上的交流發電機都用什麼辦法檢測好與壞啊詳細點

(一）交流發電機的故障檢測 汽車交流發電機當發現發電機不發電或發電量不足等故障時，應首先判斷故障發生在外電路還是發電機 內部，若初步確定故障在發電機內部，就應將交流發電機從車上拆下來，對其進行檢測、修理。 應先對交流發電機進行整機測試。目的是為了判定交流發電機有無故障和故障發生在哪個部位，以便有的放矢地修理。 整機測試包括：測量各接線柱之間的電阻、在萬能試驗台上進行空載電壓和負載電流的試驗、用示波器觀察發電機輸出波形。（二）交流發電機的整機測試（1）空載試驗 1.測量各接線柱之間的電阻 （1）測量發電機的輸出端子B+和搭鐵端E之間的阻值（殼體或搭鐵接線柱）。 通過測量可以判斷交流發電機整流器是否有故障，如有故障應將發電機解體進一步檢測。 （2）測量發電機正電刷F接線柱和負電刷E之間的阻值 通過測量各接線柱之間的阻值，不能確定交流發電機是否有無故障時，應進行試驗台試驗。 2．試驗台試驗 空載試驗是在交流發電機不帶任何負載（不對外輸出電流）情況下的一種試驗。空載試驗的目的是：初步測定發電機是否有故障。 （2）負載試驗 負載試驗就是在交流發電機帶有負載（對外輸出電流）情況下的一種試驗。負載試驗的目的是：進一步測定發電機是否有故障。交流發電機的有些故障，在沒有電流輸出的情況下是表現不出來的，所以如果交流發電機空載試驗正常情況下，應再作負載試驗。3．用示波器觀察輸出電壓波形（有條件的情況下） 當交流發電機有故障時，其輸出電壓的波形將出現異常，因此，在有條件的情況下，可用示波器觀察發電機的輸出電壓波形，根據輸出電壓波形可以判斷交流發電機內部故障是整流器故障還是定子繞組故障 一、硅整流發電機在中等轉速運轉時，電流表指示放電位置的原因 1.蓄電池相發電機之間的連接導線斷落，常發生在電樞接線柱部位或導線轉折處； 2.發電機不發電：二極體擊穿或內部整流結脫開而不起整流作用；電刷在電刷架內卡住，使發電機不能激磁；激磁繞組斷路；定子繞組相間短路或搭鐵；激磁繞組短路；調節電壓過低，觸點燒蝕，以及調節器內某個線頭斷開或開焊，使發電機的激磁迴路不通。 二、充電不穩，電流表指示有時充電有時不充電的原因 1.發電機傳動皮帶過松，有打滑現象； 2.蓄電池至發電機電樞接線柱間的導線連接不牢或將要斷裂，使充電電路時通時斷； 3.發電機內部接線松動、滑環積污、電刷磨損過度、電刷彈簧壓力減小等引起電刷與滑環接觸不良 4.調節器內部連接部分接觸不良或彈簧拉力太弱和觸點燒蝕造成接觸不良，引起調節器工作不穩定 5.電流表內部接觸不良。 三、充電電流過大，長期大於10A，電解液蒸發很快而導致蓄電池過早損壞的原因 1.調節電壓過高。應將電壓表的正試棒接在調節器的電樞接線柱，負試棒接在調節器的底殼，若測得的電壓高於規定值，則需調整彈簧拉力和活動觸點臂與鐵芯的間隙； 2.調節器線圈末端脫落，失去調節作用。 四、充電電流很小，在低速時不充電的原因 1.整流器中的二極體損壞； 2.定子繞組中有一相接觸不良或脫開； 3.滑環積污，電刷與滑環接觸不良；4.調節器調節電壓過低或皮帶輪打滑。 發電機在運行中會不斷受到振動、發熱、電暈等各種機械力和電磁力的作用，加之由於設計、製造、運行管理以及系統故障等原因，常常引起發電機溫度升高、轉子繞組接地、定子繞組絕緣損壞、勵磁機碳刷打火、發電機過負載等故障，同步發電機運行中常見的一些故障分析如下。
發電機常見故障及措施2．1 發電機非同期並列
發電機用准同期法並列時，應滿足電壓、周波、相位相同這3個條件，如果由於操作不當或其它原因，並列時沒有滿足這3個條件，發電機就會非同期並列，它可能使發電機損壞，並對系統造成強烈的沖擊，因此應注意防止此類故障的發生。 當待並發電機與系統的電壓不相同，其間存有電壓差，在並列時就會產生一定的沖擊電流。一般當電壓相差在±10%以內時，沖擊電流不太大，對發電機也沒有什麼危險。如果並列時電壓相差較多，特別是大容量電機並列時，如果其電壓遠低於系統電壓，那麼在並列時除了產生很大的電流沖擊外，還會使系統電壓下降，可能使事故擴大。一般在並列時，應使待並發電機的電壓稍高於系統電壓。 如果待並發電機電壓與系統電壓的相位不同，並列時引起的沖擊電流將產生同期力矩，使待並發電機立刻牽入同步。如果相位差在土300以內時，產生的沖擊電流和同期力矩不會造成嚴重影響。如果相位差很大時，沖擊電流和同期力矩將很大，可能達到三相短路電流的2倍，它將使定子線棒和轉軸受到一個很大的沖擊應力，可能造成定子端部繞組嚴重變形，聯軸器螺栓被剪斷等嚴重後果。 為防止非同期並列，有些廠在手動准同期裝置中加裝了電壓差檢查裝置和相角閉鎖裝置，以保證在並列時電差、相角差不超過允許值。 2．2 發電機溫度升高 (1)定子線圈溫度和進風溫度正常，而轉子溫度異常升高，這時可能是轉子溫度表失靈，應作檢查。發電機三相負荷不平衡超過允許值時，也會使轉子溫度升高，此時應立即降低負荷，並設法調整系統已減少三相負荷的不平衡度，使轉子溫度降到允許范圍之內。 (2)轉子溫度和進風溫度正常，而定子溫度異常升高，可能是定子溫度表失靈。測量定子溫度用的電阻式測溫元件的電阻值有時會在運行中逐步增大，甚至開路，這時就會出現某一點溫度突然上升的現象。(3)當進風溫度和定子、轉子溫度都升高，就可以判定是冷卻水系統發生了故障，這時應立即檢查空氣冷卻器是否斷水或水壓太低。(4)當進風溫度正常而出風溫度異常升高，這就表明通風系統失靈，這時必須停機進行檢查。有些發電機組通風道內裝有導流擋板，如因操作不當就會使風路受阻，這時應檢查擋板的位置並糾正之。 2．3 發電機定子繞組損壞 發電機由於定子線棒絕緣擊穿，接頭開焊等情況將會引起接地或相間短路故障。當發電機發生相間短路事故或在中性點接地系統運行的發電機發生接地時，由於在故障點通過大量電流，將引起系統突然波動，同時在發電機旁往往可以聽到強烈的響聲，視察窗外可以看見電弧的火光，這時發電機的繼電保護裝置將立即動作，使主開關、滅磁開關和危急遮斷器跳閘，發電機停止運行。
如果發電機內部起火，對於空冷機組則應在確知開關均已跳閘後，開啟消防水管，用水進行滅火，同時保持發電機在200r／min左右的低速盤車。火勢熄滅後，仍應保持一段時間的低速運轉，待其完全冷卻以後再將發電機停轉，以免轉子由於局部受熱而造成大軸彎曲。氫冷和水冷發電機一般不會引起端部起火。 對於在中性點不接地的系統中運行的發電機，發生定子繞組接地故障時，只有發電機的接地保護裝置動作報警。運行人員應立即查明接地點，如接地點在發電機內部，則應立即採取措施，迅速將其切斷。如接地點在發電機外部，則應迅速查明原因，並將其消除。對於容量15MW及以下的汽輪機，當接地電容電流小於5A時，在未消除前允許發電機在電網一點接地情況下短時間運行，但至多不超過2h，對容量或接地電容電流大於上述規定的發電機，當定子迴路單相接地時，應立即將發電機從電網中解列，並斷開勵磁。 發電機在運行中，有時運行人員沒有發現系統的突然波動，汽機司機也沒有發來危急信號，但發電機因差動保護動作使主斷路器跳閘，這時值班人員應檢查滅磁開關是否也已跳閘，若由於操作機構失靈沒有跳閘時，應立即手動將其跳閘，並把磁場變阻器調回到阻值最大位置，將自動勵磁調解裝置停用，然後對差動保護范圍內的設備進行檢查，當發現設備有燒損、閃烙等故障時應立即進行檢修。發現任何不正常情況時，應用2500V搖表測量一次迴路的絕緣電阻，如測得的絕緣電阻值換算到標准溫度下的阻值與以往測量的數值比較時，已下降1／5以下，就必須查明原因，並設法消除。如測得的絕緣電阻值正常，則發電機可經零起升壓後並網運行。 2．4 發電機轉子繞組接地 發電機轉子因絕緣損壞，繞組變形，端部嚴重積灰時，將會引起發電機轉子接地故障。轉子繞組接地分為一點接地和兩點接地。轉子一點接地時，線匝與地之間尚未形成電氣迴路，因此在故障點沒有電流通過，各種表計指示正常，勵磁迴路仍能保持正常狀態，只是繼保信號裝置發出「轉子一點接地」信號，其發電機可以繼續進行。但轉子繞組一點接地後，如果轉子繞組或勵磁系統中任一處再發生接地，就會造成兩點接地。
轉子繞組發生兩點接地故障後，部分轉子繞組被短路，因為繞組直流電阻減小，所以勵磁電流將會增大。如果繞組被短路的匝數較多，就會使主磁通大量減少，發電機向電網輸送的無功出力顯著降低，發電機功率因數增高，甚至變為進相運行，定子電流也可能增大，同時由於部分轉子繞組被短路，發電機磁路的對稱性被破壞，它將引起發電機產生劇烈的振動，這時凸極式發電機更為顯著。 轉子線圈短路時，因勵磁電流大大超過額定值，如不及時停機，切斷勵磁迴路，轉子繞組將會燒損。 為了防止發電機轉子繞組接地，運行中要求每個班值班人員均應通過絕緣監視表計測量一次勵磁迴路絕緣電阻，若絕緣電阻低於0．5MΩ時，值班人員必須採取措施。對運行中勵磁迴路可能清掃到的部分進行吹掃，使絕緣電阻恢復到0．5MΩ以上，當轉子絕緣電阻下降到0．01MΩ時，就應視作已經發生了一點接地故障。 當轉子發生一點接地故障後，就應立即設法消除，以防發展成兩點接地。如果是穩定的金屬性接地故障，而一時沒有條件安排檢修時，就應投入轉子兩點接地保護裝置，以防止發生兩點接地故障後，燒損轉子，使事故擴大。 轉子繞組發生匝間短路事故時，情況與轉子兩點接地相同，但一般這時短路的匝數不多，影響沒有兩點接地嚴重。 如果轉子兩點接地保護裝置投入時，則它的繼電器也將動作，此時應立即切斷發電機主斷路器，使發電機與系統解列並停機，同時切斷滅磁開關，把磁場變阻器放在電阻最大位置，待停機後對轉子和勵磁系統進行檢查。 2．5 發電機失磁
(1)發電機失磁原因。運行中的發電機，由於滅磁開關受振動或誤動而跳閘，磁場變阻器接觸不良，勵磁機磁場線圈斷線或整流子嚴重打火，自動電壓調整器故障等原因，造成勵磁迴路斷路時，將使發電機失磁。
(2)失磁後表計上反映情況。發電機失磁後轉子勵磁電流突然降為零或接近於零，勵磁電壓也接近為零，且有等於轉差率的擺動，發電機電壓及母線電壓均較原來降低，定子電流表指示升高，功率因數表指示進相，無功功率表指示為負，表示發電機從系統中吸取無功功率，各表計的指針都擺動，擺動的頻率為轉差率的1倍。
(3)失磁後產生的影響。發電機失磁後，就從同步運行變成非同步運行，從原來向系統輸出無功功率變成從系統吸取大量的無功功率，發電機的轉速將高於系統的同步轉速。這時由定子電流所產生的旋轉磁場將在轉子表面感應出頻率等於轉差率交流感應電動勢，它在轉子表面產生感應電流，使轉子表面發熱。發電機所帶的有功負荷越大，則轉差率越大，感應電勢越大，電流也越大，轉子表面的損失也越大。 在發電機失磁瞬間，轉子繞組兩端將有過電壓產生，轉子繞組與滅磁電阻並聯時，過電壓數值與滅磁電阻值有關，滅磁電阻值大，轉子繞組的過電壓值也大。試驗表明，如果滅磁電阻值選擇為轉子熱態電阻值的5倍時，則轉子的過電壓值為轉子額定電壓值的2～4倍。(4)失磁後允許運行時間及所帶負荷。發電機失磁後，是否可以繼續運行，與失磁運行的發電機容量和系統容量的大小有關。大容量的發電機失磁後，應立即從電網中切除，停機處理。發電機容量較小，電網容量較大，一般允許發電機在短時間內，低負荷下失磁運行，以待處理失磁故障。 對於允許勵磁運行的發電機，發生失磁故障後，應立即減小發電機負荷，使定子電流的平均值降低到規定的允許值以下，然後檢查滅磁開關是否跳閘。如已跳閘就應立即合上，如滅磁開關未跳閘或合上後失磁現象仍未消失，則應將自動調節勵磁裝置停用，並轉動磁場變阻器手輪，試行增加勵磁電流。此時若仍未能恢復勵磁，可以再試行換用備用勵磁機供給勵磁。經過這些操作後，如果仍不能使失磁現象消失，就可以判斷為發電機轉子發生故障，必須在30min以內安排停機處理。 2．6 發電機升不起電壓 此類故障多發生在自激式同軸直流勵磁機勵磁的發電機上。(1)故障現象。發電機升速到額定轉速後，給發電機勵磁時，勵磁電壓和發電機定子電壓升不上去或勵磁電壓有，而發電機電壓升不到額定值。(2)故障原因。①勵磁機剩磁消失；②勵磁機並勵線圈接線不正確；③勵磁迴路斷線；④勵磁機換向器片間有短路故障，勵磁機碳刷接觸不好或安裝位置不正確；⑤發電機定子電壓測量迴路故障。 (3)一般處理。當發電機起動到額定轉速後升壓時，如勵磁機電壓和發電機電壓升不起來，就應檢查勵磁迴路接線是否正確，有否斷線或接觸不良，電刷位置是否正確，接觸是否良好等。如以上各項都正常，而勵磁機電壓表有很小指示時，表示勵磁機磁場線圈極性接反，應把它的正、負兩根連線對換。如果勵磁機電壓表沒有指示，則表明剩磁消失，應該對勵磁機進行充磁。 2．7 發電機過負荷運行 運行中的發電機應在規定的額定負荷或以下運行，否則發電機定、轉子溫度將超過其允許數值，使發電機定、轉子絕緣很快老化而損壞，所以當發電機過負荷時，應進行調整，減低負荷。當系統發生事故，使電力不足或因系統運行情況突變而威脅到系統的靜態穩定時，允許發電機在短時間內過負荷運行，此時值班人員應密切監視定轉子繞組溫度，其數值不得超過正常允許的最高監視溫度。轉子繞組也允許在事故情況有相應的過負荷。 但是對任何發電機，都禁止在正常情況下使用這些過負荷裕量。
結束語
總結同步發電機運行中的常見故障及處理方法，有利於提高發電機運行中的日常維護水平，也可供同行參考借鑒。

5. 乾燥機的維修及保養需要注意哪些事項

貝騰乾燥機廠家為你解答：
乾燥機保養項目：
1、每半月檢查水份指示器：藍色表示乾燥，紅色表示潮濕，達到紅色區域需更換濾芯。
2、每半月檢查前置和後置過濾器壓力差：前後壓差≤0.5kg/c㎡，如超此壓差，更換濾芯。
3、每月檢查控制氣路過濾器濾芯：無堵塞，如堵塞更換濾芯。
4、每三月檢查前置和後置濾芯：檢查堵塞情況，並清理臟污。
5、每三月用壓縮空氣吹掃安全閥：關閉進/出閥門，徹底將乾燥機泄壓，再吹掃安全閥。
6、每年檢查乾燥劑：關閉進/出閥門，徹底將乾燥機泄壓，打開乾燥劑充填口，檢查乾燥劑是否被油污染或粉碎。
7、每年檢查出口單向閥：關閉進/出閥門，徹底將乾燥機泄壓。

乾燥機易損件：傳統上將吸附劑、控制器和閥門及消音器合稱為吸干機的四大易損件。
1、易損件—吸附劑：作為乾燥機的工業主體，吸附劑在大部分的時間里承受著壓力、水汽和熱量的頻繁沖擊，容易受機械性破碎和受介質污損，使吸附劑性能劣化。自從活性氧化鋁取代硅膠成為主選吸附劑後，各種性能都大為提高，尤其抗壓強度和抗液態水浸泡性能方面達到了很高的水準，只要不出現「再生能耗不足」等操作因素，經活性氧化鋁處理後，壓縮空氣露點穩定達到－40℃在技術上是有保證，且壽命可達2－3年以上。
2、易損件—控制器：控制器是吸附乾燥機的指揮中心，附著電子技術的發展及PLC技術廣范應用，在控制精度與可靠性方面均比早期的機械－電氣控制有了質的飛越。除了加熱再生元件在抗干擾性及抗過載性方面還進一步提高外，其它的控制元件已經不屬於易損件了
3、易損件—控制閥：控制閥是吸附乾燥機中比較容易損壞的零部件。頻繁的切換和長期遭受水分及吸附劑脫落物的混合侵襲是閥門損露壞的重要原因。
4、易損件—消音器：消音器是較容易出現故障的部件，其主要表現形式是消聲排氣通道堵塞。一旦消音器出故障（堵塞），給整機帶來的損傷是致命的，將導致吸附劑再生性能下降，過早老化。因此消音器是吸附乾燥機日常維護的重點！

乾燥機注意事項：
1、吸附式乾燥機出廠前已裝填了吸附劑並經調試運行合格後才出廠。乾燥劑使用12000小時後應進行更換，更換時應選用同型號的乾燥劑，填充量可根據吸干機流量的大小來調整，裝填應裝滿充實。
2、吸附式乾燥機內部分流器（擴散器）使用12000小時後應進行更換，否則會產生壓差。
3、主管路過濾器濾芯初次使用6000-8000小時後進行更換。
4、單向閥是吸附式乾燥機的主要部件，更換吸附劑時最好同步更換。
5、消音器是較容易出現故障的部件，其主要表現形式是消聲排氣通道堵塞。一旦消音器出故障（堵塞），給整機帶來的損傷是致命的，將導致吸附劑再生性能下降，過早老化。因此消音器是吸附式乾燥機日常維護的重點！

6. 求防爆電機科普

LZ你好，一下是我為你能找到的資料。呼呼，好辛苦
電機基本知識介紹

防爆電機

概述
防爆電機是一種可以在易燃易爆廠所使用的一種電機，運行時不產生電火花。
防爆電機主要用於煤礦、石油天然氣、石油化工和化學工業。此外，在紡織、冶金、城市煤氣、交通、糧油加工、造紙、醫葯等部門也被廣泛應用。防爆電機作為主要的動力設備，通常用於驅動泵、風機、壓縮機和其他傳動機械。
隨著科技、生產的發展，存在爆炸危險的場所也在不斷增加。例如，食用油生產過去是用傳統的壓榨法工藝，20世紀70年代以後，我國開始引進國外先進的浸出油工藝，但此工藝中要使用含有己烷的化學溶劑，己烷是易燃易爆物質；因此浸出油車間就成了爆炸危險場所，需要使用防爆電機和其他防爆電氣產品。又如，近年來我國公路發展迅速，一大批燃油加油站出現，也給防爆電機提供了新的市場。
產品分類
（1）． 按電機原理分
可分為防爆非同步電機、防爆同步電機及防爆直流電機等。
（2）． 按使用場所分
可分為煤礦井下用防爆電機及工廠用防爆電機。
（3）． 按防爆原理分
可分為隔爆型電機、增安型電機、正壓型電機、無火花型電機及粉塵防爆電機等。
（4）． 按配套的主機分
可分為煤礦運輸機用防爆電機、煤礦絞車用防爆電機、裝岩機用防爆電機、煤礦局部扇風機用防爆電機、閥門用防爆電機、風機用防爆電機、船用防爆電機、起重冶金用防爆電機及加氫裝置配套用增安型無刷勵磁同步電機等。此外，還可以按額定電壓、效率等技術指標來分，如高壓防爆電機、高效防爆電機、高轉差率防爆電機及高起動轉矩防爆電機等。本文按防爆原理分類介紹。
產品系列及其特點
1． 隔熄型電機
它採用隔爆外殼把可能產生火花、電弧和危險溫度的電氣部分與周圍的爆炸性氣體混合物隔開。但是，這種外殼並非是密封的，周圍的爆炸性氣體混合物可以通過外殼的各部分接合面間隙進入電機內部。當與外殼內的火花、電弧、危險高溫等引燃源接觸時就可能發生爆炸，這時電機的隔爆外殼不僅不會損壞或變形，而且爆炸火焰或熾熱氣體通過接合面間隙傳出時，也不能引燃周圍的爆炸性氣體混合物。
我國當前廣泛應用的低壓隔爆型電機產品的基本系列是YB系列隔爆型三相非同步電機，它是Y系列(IP44)三相非同步電機的派生產品。防爆性能符合GB3836．1—83《爆炸性環境用防爆電氣設備通用要求》和GB3836．2—83《爆炸性環境用防爆電氣設備隔爆型電氣設備「d」，》的規定；電機功率范圍為O．55—200kW，相對應的機座號范圍是機座中心高為80—315nun；防爆標志為dI、dIIAT4、dIIBT4，分別適用於煤礦井下固定式設備或工廠IIA、IIB級，溫度組別為T1—T4組的可燃性氣體或蒸氣與空氣形成的爆炸性混合物的場所；主體外殼防護等級為IP44，也可製成IP%4，接線盒防護等級為IP54；額定頻率為50Hz，額定電壓為380、1660、1140、380／660、660／140V；電機絕緣等級為F級，但按B級考核定子繞組的溫升，具有較大的溫升裕度。低壓隔爆型三相非同步電機派生系列的主要型號有：YB系列(dIIcT4)(機座中心高為80—315mm)，YBSO系列(小功率，機座中心高為63—90mm)，YBF系列(風機用，機座中心高為63—160mm)，YB—H系列(船用，機座中心高為80~280mm)，YB系列(中型，機座中心高為355—450mm)，YBK系列(煤礦用，機座中心高為100—315mm)，YB—W、B—TH、YB—WTH系列(機座中心高為80—315mm)，YBDF—WF系列(戶外防腐隔爆型電動閥門用，機座中心高為80—315mm)及YBDC系列(隔爆型電容起動單相非同步電機，機座中心高為71—100mm)和YBZS系列起重用隔爆型雙速三相非同步電機。另外，還有YB系列高壓隔爆型三相非同步電機(機座中心高為355~450mm，560—710mm)。行業聯合設計的YB2系列已於1四年底通過了全國鑒定，將逐步取代YB系列，成為我國隔爆型三相非同步電機的基本系列。YB2系列共15個機座號(機座中心高為63、355nmm)，功率范圍為O．12—315kW。
其主要特點是：
(1) 功率等級、安裝尺寸及轉速的對應關系與DIN42673一致，同時考慮到與YB系列 的繼承性和Y2系列的互換性，作了必要調整，更加有效和適用。
(2) 全系列採用F級絕緣，溫升按B級考核。
(3) 雜訊限值比YB系列低，接近YB系列的I級雜訊，振動限值與YB系列相當。
(4) 外殼防護等級提高到IP55。
(5) 全系列選用低雜訊深溝球軸承，機座中心高在180mm以上電機設注排油裝置。
(6) 電機散熱片有平行水平分布和輻射分布兩種，以平行水平分布為主。
(7) 主要性能指標達到20世紀90年代初國際先進水平。
2.增安型電機
它是在正常運行條件下不會產生電弧、火花或危險高溫的電機結構上，再採取一些機械、電氣和熱的保護措施，使之進一步避免在正常或認可的過載條件下出現電弧、火花或高溫的危險，從而確保其防爆安全性。
我國當前應用的低壓增安型的基本系列是YA系列增安型三相非同步電動機，它是Y系列(IP44)三相非同步電機的派生產品。防爆性能符合GB3836．1—83《爆炸性環境用防爆電氣設備通用要求》和GB3836．3—83《爆炸性環境用防爆電氣設備增安型電氣設備「e」》的規定；功率范圍為O．55~90kW，相對應的機座中心高為80—280mm； 防爆標志為eIITl、eIIT2、eIIT3，分別適用於工廠中具有溫度組別為Tl—T3組爆炸性混合物並具有輕微腐蝕介質的場所；主體外殼的防護等級為IP54，接線盒防護等級為IP55；額定頻率為50Hz，額定電壓為380V；電機採用F級絕緣。
低壓增安型電機派生系列的主要型號有：YASO系列小功率增安型三相非同步電機(機座中心高為56—90mm)，YA—W、YA—WFl系列戶外、戶內防腐增安型三相非同步電機(機座中心高為80—280mm)。
目前，已完成YA2、系列的行業聯合設計工作，並正在組織試制，以取代YA系列。YA2全系列共15個機座號(機座中心高為63—355mm)，功率范圍為0．12—400kW，將使我國增安型電機達到國際上同類產品20世紀80年代先進水平。
高壓(6kV)增安型三相非同步電機系列有：YA355—450，功率160—450kW；YA560—900，功率500—1800kW；YAm355—630水冷，功率220—2500kw；YAKK355~630空—空冷，功率185—2000kW。1999年試制生產的TAKW4000—20／2600、4000kW增安型無刷勵磁同步電機，是適應煉油廠石油深加工加氫裝置需要而發展的新型防爆電機。
其特點是：
(1)滿足增安型防爆電機的要求，採取一系列可靠的防止火花、電弧和危險高溫的措施，可以安全運行於2區爆炸危險場所。
(2)採用無刷勵磁，設置旋轉整流盤和靜態勵磁櫃，勵磁控制系統可靠；順極性轉差投勵准確，無沖擊；勵磁系統失步保護可靠，再整步能力強；線路設計合理，放電電阻在工作中不發熱；勵磁電流調節范圍寬。
(3)同步機、交流勵磁機及旋轉整流盤同軸。整流盤位於主電機和勵磁機之間，或置於軸承座之外。
(4)外殼防護等級為IP54。
(5)採用F級絕緣，溫升按B級考核。
(6)改變傳統的下水冷為上水冷，即水冷卻器置於電機上部。
(7)設增安型防潮加熱器，固定在電機底部的罩內，用於停機時加熱防潮用。
(8) 選優質原材料，電氣及機械計算留有較大裕度，能滿足運行可靠性和增安型電機的溫度要求。
(9)設置有完善的監控措施；主接線盒內設置用於差動保護的增安型自平衡電流互感器；定子繞組埋設工作和備用的鉑熱電阻，分度號為Pt100；設漏水監控儀，監控水冷卻器的泄漏；兩端座式滑動軸承分別設現場溫度顯示儀表和遠傳信號端子。
3.正壓型電機 是正壓型電氣設備的一種。
其結構特點是：
(1) 配置有一套完整的通風系統，電機內部不存在可能影響通風的結構死角。
(2) 外殼和管道由不燃材料製成，並具有足夠的機械強度。
(3) 外殼及主管道內相對於外界大氣保持足夠大的正壓。
(4) 電機須有安全保護裝置(如時間繼電器和流量監測器)，以保證足夠的換氣量， 還必須有殼內氣壓欠壓的自動保護或報警裝置。
(5) 外殼上的快開門或蓋須有與電源聯鎖的裝置。我國目前尚無統一的正壓型電機系列產品。
4．無火花型電機 是指在正常運行條件下，不會點燃周圍爆炸性混合物，且一般又不會發生點燃故障的電機。與增安型電機相比，除對絕緣介電強度試驗電壓、繞組溫升、te(在最高環境溫度下達到額定運行最終溫度後的交流繞組，從開始通過起動電流時計起至上升到極限溫度的時間)以及起動電流比不像增安型那樣有特殊規定外，其他方面與增安型電機的設計要求一樣。
無火花型電機符合GB3836．1—83和GB3836．8—87《爆炸性環境用防爆電氣設備無火花型電氣設備「n」》的規定。設計上注重電機的密封措施，主體外殼防護等級為IP54、IP55，接線盒為IP55。額定電壓在660V以上的電機，其空間加熱器或其他輔助裝置的連接件應置於單獨的接線盒內。
目前，國內已研製、生產了YW系列無火花型電機產品(機座中心高度為80~315mm)。防爆標志為nIIT3，適用於工廠含有溫度組別為T1—T3組的可燃性氣體或蒸氣與空氣形成的爆炸性混合物的2區場所。額定頻率為50Hz，額定電壓為380、660、380／660V，電機採用F絕緣，但按B級考核定子繞組的溫升限值，具有較大的溫升裕度及較高的安全可靠性，功率為0．55~200kW。
5． 粉塵防爆電機：指其外殼按規定條件設計製造，能阻止粉塵進入電機外殼內或雖不能完全阻止粉塵進入，但其進入量不妨礙電機安全運行，且內部粉塵的堆積不易產生點燃危險，使用時也不會引起周圍爆炸性粉塵混合物爆炸的電機。其特點是：
(1) 外殼具有較高的密封性，以減少或阻止粉塵進入外殼內，即使進入，其進入量也不致於形成點燃危險。
(2) 控制外殼最高表面允許溫度不超過規定的溫度組別。目前，已用於國家糧食儲備庫的機械化設備上。粉塵防爆電氣設備的國家標准為 GBl2476．1—90《爆炸性粉塵環境用防爆電氣設備》。
發展趨勢
1． 礦用防爆電機
(1) 發展大功率電機：目前世界上採煤機的最大裝機容量已超過1200kw，其驅動電機功率達600kW；相適應的采區工作面刮板輸送機的最大裝機容量已超過1500kW，其驅動電機功率已達725kW。國內目前的採煤機驅動電機最大功率是400kW，刮板輸送機驅動電機最大功率是315kW。
(2) 發展3．3kV、6kV和IOkV級電壓的礦用電機：這是因為普及綜合機械化採煤機組後采區走向加長，導致電壓降增大，同時大功率電機的使用也要求提高電壓等級。
(3) 發展礦用雙速電機：為了適應煤礦輸送機低速起動和高速運行的工作需要，國外礦用刮板輸送機都是採用雙速電機驅動的。但目前國產礦用雙速電機的功率范圍、性能指標及配套控制開關的性能等與國外先進水平相比均有一定差距。
(4) 提高礦用電機的可靠性：礦用防爆電機的工況條件較差，電機頻繁大負荷起動、負荷變化大、電壓波動大、環境溫度高且有一定的腐蝕性等，這些都影響電機的使用可靠性和壽命。
(5) 加快礦用防爆電機的更新換代。
(6) 統一礦用防爆電機的標准。
2． 石化系統用防爆電機
(1) 增安型和無火花型電機的需求將呈上升趨勢。石化系統的用戶在使用實踐中；已認識到發展我國增安型和無火花型電機的必要性。此外，大量20世紀70年代弓[進裝置中配套的增安型、無火花型電機目前已到了採用合適的國產品替代的時候。
(2) 防爆電機的可靠性已越來越被石化系統用戶關注。石化企業發展日趨裝置大型化、運行連續化，要求系統運行實現長周期、免維修或少維修。因此，防爆電機就成為保證上述要求的關鍵設備。
(3) 防爆和高效變頻調速電機已成為石化用戶迫切要求開發的節能產品。近年已系列生產了YBx、YAX防爆高效電機，投入市場後很受用戶歡迎。防爆電機節能有兩方面工作：一是研製高效率防爆電機產品，二是大量開發各種防爆調速電機的專用產品，尤其是將具有巨大節能潛力的風機、泵和壓縮機配套的電機設計為調速電機。
(4) 沿海石化企業的發展帶來的新要求。我國沿海一帶將建一批煉油廠，原油均需進口，而進口原油含硫量高、腐蝕性嚴重，因而要求防爆電機提高防腐性能；另外進口原油均需海運，其儲油罐就需要配套高揚程大流量油泵的防爆電機。
(5) 我國西部石油工業的大發展，要求開發適於沙漠乾熱環境的防爆電機產品。加氫裝置配套用的中大容量的增安型無刷勵磁同步電機的市場需要將逐年增長
八、稀土永磁電機技術發展趨勢分析
稀土永磁同步電機的開發與應用擴大了永磁同步電動機在各個行業的應用，稀土永磁電機最顯著的性能特點是輕型化、高性能化、高效節能。高性能稀土永磁電機是許多新技術、高技術產業的基礎。它與電力電子技術和微電子控制技術相結合，可以製造出各種性能優異的機電一體化產品，如數控機床，加工中心，柔性生產線，機器人，電動車，高性能家用電器，計算機等等。隨著稀土永磁電機技術的不斷發展其行業逐漸呈現以下發展趨勢。

向高效節能方向發展
稀土永磁電機又是一種高效節能產品，平均節電率高達10％以上，專用稀土永磁電機可高達15%～20％。
電動機的節能分兩個方面。一方面是改革非同步電動機的結構，提高效率和其他性能，非同步電動機以其結構簡單、價格便宜、適應各種工況條件等優點被廣泛應用於工業生產各個領域。其次是發展永磁同步電動機，可以取得更高的節電效果。
國外提高電動機效率的主要途徑，是通過對非同步電動機的優化設計，增加銅、鋁、電工鋼板等有效材料用量，降低繞組損耗和鐵耗；採用較好的磁性材料和工藝，以降低鐵耗：合理設計通風結構和選用高性能軸承，降低機械損耗；通過改進設計和工藝，降低雜散損耗，國外己開發出高效非同步電機。根據我國國情，高性能的稀土永磁材料已實現產業化，釹鐵硼的產量現已居世界第一位，釹鐵硼的價格也趨向合理。所以發展永磁同步電動機是新世紀電機工業技術發展趨勢之一。

向機電一體化方向發展
要提升傳統機電產品的水平，必須緊緊抓住機電一體化這個環節。實現機電一體化的基礎，是發展各種機電一體化需用的各種高性能稀土永磁電機，如數控機床用伺服電機，計算機用VCM音圈電機。一台60把刀加工中心，要配備30台伺服電機。變頻調速稀土永磁同步電機和無刷直流電機是機電一體化的基礎。

向高性能方向發展
現代化裝備向電機工業提出各種各樣的高性能要求，如軍事裝備要求提供給各種高性能信號電機，移動電站，自動化裝備用伺服系統及電機，航空航天用高性能、高可靠性永磁電機，化纖設備用高調速精度變頻調速同步電動機，數控機床、加工中心、機器人用高調速比稀土永磁伺服電機，計算機用高精度擺動電機及主軸電機等等。

向專用電機方向發展
電機所驅動的負載千變萬化，如全部採用通用型電動機，在某些情況下，技術經濟很不合理。因此國外大力發展專用電機，專用電機約占總產量的80％，通用電機佔20％。而我國恰恰相反，專用電機只佔20％，通用型電機佔80％。專用電機是根據不同負載特性專門沒計的，如油田用抽油機專用稀土永磁電機，節電率高達20％。這方面的節能潛力很大。電機工作者不僅要研究電機本身，更應當研究所驅動負載的特性，設計出性能先進、運行可靠、價格合理的稀土永磁電機產品。

向輕型化方向發展
航空航天產品，電動車輛、數控機床、計算機、視聽產品、醫療器械、攜帶型光機電一體化產品等，都對電機提出體積小、重量輕的嚴格要求。永磁同步電動機以其體積小、 節能、 控制性能好、 又容易做成低速直接驅動, 消除齒輪減速裝置, 可通過頻率的變化進行調速等優點, 在電梯技術上得以開發應用。相信隨著電子技術和控制技術的發展，稀土永磁同步電機技術會朝著高效節能、機電一體化、高性能、專用電機、輕型化的方向發展並日趨完善。
九、無刷直流電機與開關磁阻電機的比較
1．無刷直流電機轉子上嵌有高性能永磁材料，產生用於電機做工的主磁場，電機運轉時不用從電網中吸收電能勵磁，而開關磁阻電機轉子上沒有永磁體，電機需要從電網中吸收電能勵磁，產生主磁場，造成能量消耗，因而無刷直流電機節能效果好。
2．無刷直流電機定子採用多槽結構，轉子磁場與轉子磁場幾乎同步運轉，電機運轉平穩性好，震動小；開關磁阻電機定轉子均開有少數的齒槽，電機轉動時齒槽效應較大，電機震動較大、雜訊大。
3．無刷直流電機永磁轉子磁場強度高，在電機啟動時很小的電流就能長生足夠大的轉矩，這是其它任何形式的電機所不能比擬的；開關磁阻電機的轉矩來自於磁阻效應，起動轉矩遠不如無刷直流電機大。
4．因無刷直流電機轉子上具有超強的磁場，在需要能量反饋的場合，如車輛新型剎車和下坡滑行時，該電動機馬上變為發電機給電瓶充電，而不需要任何勵磁電流，反饋性能優良；開關磁阻電機轉子上既無磁鋼又無可加勵磁電流的線圈，只能靠磁阻效應發電，反饋性能很差。
5．開關磁阻電機轉子既沒有任何線圈或磁鋼，電機本身的可靠性較高，電機成本較低。
綜上所述無刷直流電機與開關磁阻電機相比具有以下特點：
☆電機轉速平穩、振動小，增加系統可靠性。
☆系統效率提高20%以上，能使電網品質因數極大提高。
☆啟動轉矩大、啟動電流小。
☆制動性能好，制動電流小。
☆回饋性能好，回饋線路簡單。
☆成本較高、本身可靠性稍低。

答了這么多，只希望能幫到你。求採納，謝謝

7. 換熱器清洗面積計算

一般來說都按面積大小來算

杭州冠潔工業清洗水處理科技有限公司，擅長循環冷卻水系統水垢清洗、換熱器清洗和冷凝器清洗，有豐富的循環冷卻水系統水垢清洗、冷凝器清洗和換熱器清洗經驗,對各種類型冷凝器清洗和換熱器清洗(管殼式列管換熱器清洗,波節管式換熱器清洗,不銹鋼板式換熱器清洗,進口全封閉換熱器清洗)有豐富的經驗。換熱器冷凝器清洗後，積垢和腐蝕現象消除，換熱器和冷凝器效率大幅提高。各種類型的換熱器冷凝器，結垢的種類和形式不同，也就要採用不同的換熱器冷凝器清洗方法和換熱器冷凝器清洗劑，杭州冠潔提供高凈度、低腐蝕的換熱器清洗和冷凝器清洗服務

板殼式換熱器具有傳熱效率高的特點.一般在設備檢修時,如發現中板殼式換熱器循環入口板束上堆積大量的碎片、碎布、石子等雜物。那該設備堵塞結垢情況就比較嚴重了。部分板管間隙被黏泥和水垢堵死；而且換熱器內有滋生微生物，有時伴有惡臭味，導致通過板程的循環水量降低且嚴重分布不均，換熱效能下降，影響到安全生產。

換熱器水垢一般是碳酸鹽類垢，根據板殼式換熱器的特點，綜合考慮板殼式換熱器在實際操作上的壓力降較小。清洗操作要穩，防止因驟冷、驟熱、沖擊等使板片變形損壞，選擇科學有效的換熱器清洗工藝非常關鍵。

杭州冠潔工業清洗水處理科技有限公司專業從事換熱器清洗，板殼式換熱器清洗，管殼式換熱器清洗，螺旋式換熱器清洗等。對各種換熱器的清洗，杭州冠潔有著多年清洗換熱器的經驗，專業的換熱器清洗技術，提供高凈度、低腐蝕的換熱器清洗服務。

8. 鍋爐冷態啟動前，鍋爐本體的檢查要做那些事呢

1。所有工作票巳結鏈譽束了
2，按操作卡所注閥門位置對所有猜告閥門核對穗喚明一次
3，人孔門關閥
4，所有電動設備巳送電