❶ 自動低頻減負荷裝置的整定原則是什麼
低頻長期運行在49．5～49Hz時，使系統各行各業的生產率下降，經濟性變壞，對汽輪發電產生影響。
因此不能長時間運行在49．5～49Hz。有功缺額時必須迅速斷開相應用戶。
因此頻率下降時有選擇的多輪自動減負荷。
第一輪動作頻率整定在48～48．5Hz。
最後一輪的啟動頻率不低於46～46．5Hz。
每輪都切除一定功率。
❷ 電力系統中變壓器、電機的保護定值（如比率差動、瞬時過流、反時限過流等）這么計算出來的有沒有這
廠用電系統繼電保護整定計算一、高壓電動機電動機類別
容量(KW)
額定電流(A)
額定電壓(KV)
相CT變比
零序CT變比
啟動倍數
啟動時間(S)
二次額定電流（A）
I
11000
10
710
200
100
7
25
3.55
1.1、電動機額定電流
取：3.55A
1.2、速斷過電流保護
(1)、速斷電流高定值
速斷保護的動作電流應躲過電動機的起動電流。
Idz.g=Kk×Kjx×Kqd×In.2 =1.5×1.0×7×3.55=37.3A
Idz.g——動作電流值
Kk——可靠系數， 取1.5
Kqd——啟動倍數，取7
Kjx——接線系數，取1.0
In.2—－二次額定電流
取為：37.3A 動作時間：0.06S 動作於跳閘
靈敏度校驗： 滿足要求。
(2)、速斷電流低定值
短延時速斷保護的動作電流應為速斷保護的0.8倍。
Idz.g=0.8×Kk×Kjx×Kqd×In.2 =0.8×1.5×1.0×7×3.55=29.8A
Idz.g——動作電流值
Kk——可靠系數， 取1.5
Kqd——啟動倍數，取7
Kjx——接線系數，取1.0
In.2—－二次額定電流
取為：29.8A
動作時間：取最小0.06S。
動作於跳閘
1.3、電動機啟動時間
電動機啟動時間：給水泵電動機考慮一般最大取25S.(可實測啟動時間加5S計算)
1.4、負序過流保護
相間不平衡（負序電流）的產生主要原因：
A、不平衡電壓、啟動過程產生的5次及11次諧波都可能引起負序電流的產生。按照規程要求，電動機在額定負載下運行時，相間電壓的不對稱度不得超過 10％。
B、在其它電氣設備或系統不對稱短路產生的負序電流。
(1)、負序過流一段電流
Idz.g=Kk×In.2 =1×3.55=3.55A
Idz.g——動作電流值
Kk——可靠系數， 取1
In.2—二次額定電流
取為：3.55A
動作時間：按躲過系統出線負序電流最長時間考慮暫取1.5S
動作於跳閘。
(2)、負序過流二段電流
Idz.g=Kk×In.2 =0.6×3.55=2.13A
Idz.g——動作電流值
Kk——可靠系數， 取0.6
In.2—二次額定電流
取為：2.13A
動作時間：按躲過系統最長保護動作時間。取2.5S
動作於跳閘。
1.5、零序電流保護
按照單相接地短路電流的100A進行整定：
高壓廠用變壓器中性點接地電阻為60Ω，10KV廠用母線單相接地短路電流為36A
， 按照100A最大接地電流計算。
—單相接地短路電流
靈敏系數校驗： （合格）
Idz.g=20/100=0.2A 取為：0.2A
裝置基準值為0.02A，裝置整定為：
動作延時整定 取為：0.5S
動作於跳閘。
1.6、過熱保護
裝置可以在各種運行工況下，建立電動機的發熱模型，對電動機提供准確的過熱保護，考慮到正、負序電流的熱效應不同，在發熱模型中採用熱等效電流Ieq，其表達式為：
式中, K1 =0.5 額定啟動時間內
K1 =1 額定啟動時間後
K2 =3～10 取6
電動機在冷態（即初始過熱量θΣ=0）的情況下，過熱保護的動作時間為：
當電動機停運，電動機積累的過熱量將逐步衰減，本裝置按指數規律衰減過熱量，衰減的時間常數為4倍的電動機散熱時間Tsr，即認為Tsr時間後，散熱結束，電動機又達到熱平衡。
按躲過啟動過程發熱計算
發熱常數:Tfr＝877S 整定為15min。 動作跳閘。
散熱常數:Tsr＝30 min 取30min.
過熱告警:通常取70－80％ 這里取70％，即為0.7。動作於信號。
重啟過熱閉鎖:一般發電廠電動機冷啟動2次，熱啟動一次，所以每次積累最大為50％，應整定為0.5-0.6，但考慮電動機某些時候要求強行啟動，所以設定閉鎖定值取值較大80％。即為0.8。動作閉鎖合閘。
1.7、堵轉保護
按延時躲過電動機啟動電流整定（按沒有轉速開關計算）。
Idz.g=Kk×Kjx×In.2 =2×1.0×3.55=7.1A
Idz.g——動作電流值
Kk——可靠系數， 一般要求1.5-2，這里取2。
Kjx——接線系數，取1.0
In.2—二次額定電流
取為：7.1A.
動作時間：30S 動作跳閘。
1.8、電動機的額定啟動電流
退出。
1.9、電動機允許堵轉時間
退出。
1.10、正序過電流保護
退出。
1.11、過負荷保護
延時躲過電動機啟動電流整定。
Idz.g=Kk×Kjx×Kqd×In.2 =1.2×1.0×3.55=4.26A
Idz.g——動作電流值
Kk——可靠系數， 取1.2
Kjx——接線系數，取1.0
In.2—二次額定電流
取為：4.26A
動作時間：取25S 動作於信號。
1.12、低電壓保護
低電壓保護：屬於I類負荷根據規程規定取50V、9S跳閘。
1.13、差動保護
繼電器包含獨立的制動和無制動電流差動元件。制動元件具有雙折線百分比率制動特性。無制動差動元件可快速切除高值內部故障。防止電流互感器飽和的影響。
（1）最小動作電流值：
最小動作電流按躲過差迴路的最大不平衡電流整定：
＝1.3×0.1×1.5＝0.195P.U.
式中：KK－可靠系數，取1.3；
Ki－CT誤差，取0.1；
－非周期分量系數，對於普通電流繼電器取1.5~2，對於能躲非周期分量的繼電器取為1.1~1.2；
－電動機額定電流二次值。
工程整定: 整定為0.3
Idz=Kk×In.2 =0.3×3.55=1.07A 動作於跳閘.
（2）比例差動制動系數：
同時考慮到差動CT實際安裝位置較遠，由於CT負擔不均的誤差，在啟動過程當中不能得到相同的暫態電流，引起誤動,一般取40－60％，整定值為50%。
為防止在電動機較大的啟動電流下，由於始末端CT不平衡電流引起本保護誤動作,裝置提供了整定值自動加倍功能，即在電動機啟動過程中將整定的差動保護最小動作電流值Iset和比率制動系數K值自動加倍，投入此功能。
（3）差動速斷保護：
考慮到我們實際使用的比率制動式差動保護並無投入諧波制動，因此只考慮在CT飽和時可能發生的比率制動式差動保護拒動，整定為8.0 倍，無制動差動保護小於電流速斷保護定值，靈敏度滿足要求不用校驗。
Idz=Kk×In.2 =6×3.55=21.3A 動作於跳閘.
（4）CT斷線檢測
CT斷線判斷邏輯為：當電流中僅有一相電流小於0.125倍額定電流，且其它相電流均大於0.125倍額定電流但小於額定電流時，才認為發生了CT斷線，此時不閉鎖保護出口並發出CT斷線信號。當CT斷線條件不滿足後，CT斷線信號及指示燈自動復歸，
此功能可通過控制字投入信號不閉鎖跳閘。
（5）差動保護動作時間：
取最小值：0.06s
2、低壓廠變
變壓器及二次設備參數
序號
名稱
參數
序號
名稱
參數
0
保護裝置
P632
13
低壓側相CT一次值CTl.p（A)
4000
1
額定容量S（MVA）
2.5
14
低壓側相CT二次值CTl.s(A)
1
2
接線組別
Dyn11
15
低壓側零序CT一次值CTlg.p（A)
2000
3
短路阻抗X%
10
16
低壓側零序CT二次值CTlg.s(A)
1
4
計算電抗Xpu(Sj)=100MVA
4.00
17
高壓側二次額定電流Ih(A)
0.76
5
高壓側額定電壓Uh(KV)
6.3
18
低壓側二次額定電流Il(A)
0.90
6
低壓側額定電壓Ul(KV)
0.4
19
高壓側PT一次電壓Vl.p(V)
6000
7
高壓側額定電流Ih(A)
229.1
20
高壓側PT二次電壓Vl.s(V)
100
8
低壓側額定電流Il(A)
3608.5
21
群啟電流倍數Ks.a
2.30
9
高壓側相CT一次值CTh.p（A)
300
22
高壓工作變阻抗(Sj)=100MVA
0.524
10
高壓側相CT二次值CTh.s(A)
1
23
啟備變變阻抗(Sj)=100MVA
0.445
11
高壓側零序CT一次值CThn.p(A)
50
24
本段最大電動機額定電流（A)
220
12
高壓側零序CT二次值CThn.s(A)
1
25
本段最大出線額定電流（A)
320
2.1、高壓側相電流速斷
（1）按照躲過變壓器低壓側母線短路時的最大短路電流整定
IOP.2=Krel×IKl(3)= A
式中Krel ―可靠系數，取1.3。
IKl(3)―變壓器低壓側母線最大三相短路電流。
（2）按照躲過變壓器勵磁涌流
變壓器勵磁涌流取8倍。
Irel =8×Inh=(8×229.1)/300=6.1A
取以上二者最大者，即 Iop＝8.9A
（3）靈敏度校驗：
按最小運行方式下的兩相相間短路電流校驗
Klm= IKh(2)/ Iop= =6.1>1.5 靈敏度滿足要求
（4）出口方式： 動作跳閘。
2.2、高壓側過電流保護
(1) 按躲過變壓器所帶負荷中需要自啟動的電動機最大啟動電流之和整定：
變壓器所帶動力負荷中需要自啟動的電動機及其容量,因為備用電源為暗備用，並且按照變壓器容量90％的負荷作為啟動容量
電動機自啟動倍數 Kzq=
= = 2.3
上式中： Wn- 變壓器額定容量。
Wm∑-需要自啟動的全部電動機的總容量。
Kss-電動機啟動電流倍數。取5倍。
Iop.2=Krel×Kss×Inh=(1.3×2.3×229.1)/300=2.3A
上式中 Krel-可靠系數，取1.3。
(2) 按躲過最大電動機的啟動電流
本段最大電動機容量為220A(高壓水泵)
上式中： Krel―可靠系數,取1.2。
Inl- 變壓器低壓側額定電流。
Ims- 電動機啟動電流。
Imn- 電動機額定電流。
(3) 按躲過最大出線過電流保護。
本段最大出線額定電流320A、過流保護定值1600A(沖灰泵MCC電源)
上式中： Krel―可靠系數,取1.2。
Inl- 變壓器低壓側額定電流。
Ilop- 線路保護動作電流。
Iln- 電動機額定電流。
動作電流取最大值為2.3A
(4) 敏度校驗：按低壓母線上發生兩相短路時產生的最小短路電流來校驗
Klm= =
式中 ------低壓母線兩相短路電流。
(5) 考慮切換過程沖擊電流影響延時除滿促配合關系外一般不小於1s，延時取1.1s
（6）出口方式： 動作跳閘。
2.3、高壓側過負荷信號
（1）按躲過正常過負荷電流計算
IOP.2=Krel×In =1.15×0.76=0.88A
式中 Krel ―一般設計容量較大不會過負荷，所以取1.15。
In―變壓器高壓側額定電流。
（2）動作時間
一般取9s。
（3）出口方式：動作信號。
2.4、高壓側零序保護
（1）接地保護I段動作電流。
6kv系統採用高阻接地，高壓廠變低壓側中性點電阻為40Ω，最大接地電流90A,按照最大接地電流的20%計算。
Iop.2=0.2×90/50=0.36A （經過實測後可將此電流進行調整）
Iop.2——動作電流值
Krel——可靠系數， 取0.2
動作時間：取0.5S
繼電器可整定為：0.36A
（2）接地保護I段動作時間。
動作時間：0.5S 。
（3）出口方式：動作跳閘。
（4）接地保護II段動作電流
零序電流的過大反應了接地故障，對於接地故障，零序電流整定按躲過單相接地電容電流Ic來計算。工程取一次3A、3S。
繼電器可整定為：0.06A。
（5）接地保護II段動作時間。
動作時間：3S。
（6）出口方式：動作信號。
2.5、低壓側零序過流保護
（1）按照躲過正常運行時變壓器低壓側中性線上流過的最大不平衡電流整定，一般取變壓器低壓線圈額定電流的25％
Iop.2=Krel×25%×Inl=(1.2×25%×3608.40)/2000=0.54A
式中 Krel系數，取1.2。
（2）與最大無零序過電流保護的出線（或電動機）速斷保護配合整定。
最大負荷速斷保護定值為2000A
Iop.2=Krel×INS=1.2×2000/2000=1.2A
式中 Krel可靠系數，取1.2。
INS NS系列斷路器速斷電流值。
低壓側零序保護定值取1.2A
（3）動作時間
除與下級保護配合以外一般大於1s，現取1.1s。
（4）出口方式：動作跳閘。
2.6、變壓器差動保護
(1) 高低壓側額定電流
高壓側：
低壓側:
差動基本側選定：選取高壓側（6KV側）
平衡系數：0.9/0.76=1.18
(2) 差動啟動值
計算的最大情況：
.
—縱差保護最小動作電流
—可靠系數，取1.3－1.5，這里取2
—電流互感器的比誤差，5P型取0.01×2
—變壓器調壓引起的誤差，取調壓范圍中偏離額定值的最大值（百分值）
—由於電流互感器變比未完全匹配產生的誤差，初設時取0.01
P.U.—二次標么值
取 ＝0.3P.U. Pickup: 0.3 P.U.
（3）斜率
斜率1應大於非周期分量引起的CT誤差產生的不平衡電流。
S1= =2×1.5×1.0×0.1=0.3
式中： ——非周期分量系數，兩側同為P級電流互感器取1.5-2.0，取1.5；
——電流互感器的同型系數，Kcc=1.0；
——電流互感器的比誤差，取0.1。
斜率1取0.3、斜率2取0.7
（4）第二拐點電流
第二拐點以差動保護區外最大內部故障產生的制動電流來整定，按照變壓器低壓側出線處最大短路電流來計算
對應的最大低壓側三相短路： （6KV側）
（0.4KV側）
按此計算結果,採用5P20的電流互感器，只有8.1倍的短路電流不用考慮CT飽和問題，只考慮變壓器本身0.4KV母線短路引起的不平衡電流，根據廠家說明書推薦，第二拐點取值：4.0P.U.
（5）靈敏度校驗
此方案不用校驗靈敏度。
（6）閉鎖功能設置
可實測，一般低壓廠變二此諧波閉鎖取20％，採用相間交叉閉鎖方式。
五次諧波閉鎖功能退出。
高壓側零序濾波功能退出，低壓側零濾波功能投入。
（7）差動保護延時
取0S
（8)保護出口及作用：
動作跳閘
2.7、高定值差動保護
（1）不激活涌流制動功能（諧波制動）及過激磁製動功能的差動電流門檻值。也稱第一段差速斷定值。如果該門檻值設得太高，可能在內部故障變壓器飽和時P63x不能進行跳閘。
外部短路電流最大8.1倍，電流互感器為20倍，所以可取10倍額定電流。
（2）差動保護功能與制動變數、諧波制動、過激磁製動及飽和檢測器無關的差動電流跳閘門檻值。第二段差速斷定值。如果該門檻值設得太低，可能在外部故障變壓器飽和時P63x卻能進行跳閘。
根據電流互感器飽和倍數，取20倍額定電流。
（3）相對於變壓器額定電流最小短路電流倍數
所以滿促靈敏度要
2.8、變壓器非電量保護
序號
保護名稱
保護定值
出口方式
1
變壓器本體溫度風機停止℃
70
停止風扇
2
變壓器本體溫度風機啟動℃
90
啟動風扇
3
變壓器本體超溫信號℃
125
信號
4
變壓器本體超溫跳閘℃
150
跳閘
5
變壓器鐵心超溫信號℃
130
信號
❸ 請教：在電氣調試過程中，怎樣去整定自動准同期裝置的假同期並網的導前時間
這個比較好弄，通過假同期試驗即可實現。
假同期試驗中首先設定導前時間為0，通過測量兩側電壓相角差，以及斷路器動作時間，從而即可確定同期裝置和斷路器動作延時時間。
然後將這個延時時間作為導前時間再試驗幾次，對導前時間做微調即可得到最終的導前時間。
❹ 變電站綜合自動化系統應具備的基本條件是什麼
實現無人值班變電站綜合自動化系統，需滿足以下基本條件：
第一，各種繼電保護和自動裝置（如重合閘、按頻率自動減載裝置、無功功率自動控制等）的整定實現遠程修改和自動調整，並能將修改後的值實時反饋至調度中心。
第二，原有變電站內的遠動終端裝置RTU已無法滿足新增功能需求，應增設以中心處理機為核心的微機網路系統。
第三，常規遠動系統的技術條件必須具備，並需進一步完善，以提升系統性能和可靠性。
綜上所述，實現無人值班變電站綜合自動化系統，必須具備遠程整定修改和自動調整功能的繼電保護與自動裝置、具備新增功能需求的微機網路系統以及完善的常規遠動系統技術條件。