末端試水檢測裝置圖例

Ⅰ 末端試水裝置的其他信息

為了表示清楚，設計規范在條文解釋里列出了試水裝置的圖例(見圖2-1)：試水裝置由表前閥門、壓力表、試水接頭等組成。筆者認為設計規范圖例有明顯的不妥之處。筆者通過和幾個壓力表廠家聯系溝通得知，廠家所生產的普通壓力表、雙面壓力表、矩形壓力表、膜片壓力表等類型的表在正常情況下都只能測量靜壓。《常用小型儀表及特種閥門選用安裝》圖集（01SS105）給出了彈性壓力表工作原理：「被測介質壓力經儀表接頭導入彈性元件使之自由端產生位移進而轉換到刻度盤讀數」，彈性元件一般和流速平行，因而無法把流速的動能轉換到彈性元件上。而在施工時壓力表取樣管一般只焊接在管道上，沒有迎著流體流向斜插到管道中心，所以實際測量時也只能是靜壓。那麼此裝置的表前閥門在打開之前閥後管內無水，表讀數應該是零；而在打開後其靜壓值也接近為零，其推導過程如下：由伯諾利方程 z1+α1v12/2g+p1/ρg= z 2+α2v22/2g +p2/ρg +hι
式中 v -斷面流速，m/s；
α -流速修正系數；
p/ρg-斷面壓頭，m；
hι -兩個斷面間水頭損失。
見圖1，以0-0為基準面分別列Ⅰ-Ⅰ和Ⅲ-Ⅲ,Ⅰ-Ⅰ和Ⅱ-Ⅱ斷面間的伯諾利方程如下：
z1+α1v12/2g+p1/ρg=z3+α3v32/2g +p3/ρg +hι3
由：z 1=H,
v1=0,
p1=p3=p0=0(相對壓強),
z3=0,
所以：H=α3v32/2g+ hι3 （1）
z1+α1v12/2g+p1/ρg= z2+α2v22/2g +p2/ρg +hι2
由：z 1=H，
v1=0，
p1=p0=0(相對壓強)，
z2=0，
所以：H=α2v22/2g+ p2/ρg + hl2 （2）
當表前閥門完全打開，Ⅱ，Ⅲ斷面管徑相同，由連續性方程得v2=v3，α2=α3.
由（1），（2）式得：壓力表讀數p2/ρg= hι3－ hι2（兩斷面間水頭損失）。
筆者認為測量壓力表後管道水頭損失在工程上毫無意義，沒必要為了此而安裝一個壓力表，那麼用壓力表來實現監控系統任務就落空了，所以筆者認為圖2-1圖示在這一點上設計的不太合理。
而《自動噴水滅火系統施工及驗收規范》（GB50261-96，2003年版，以下簡稱「施工規范」）的圖示中則在壓力表後多設置了一個閥門(見圖2-2)，試水操作人員可以在「准工作狀態」下把表後閥門常閉，表前閥門常開，這樣壓力表可以隨時顯示管網末端的壓力。解決了設計規范所給圖例的弊端。但是，在設計規范和施工規范並沒有明確規定壓力表讀數范圍，《給水排水設計手冊》(第二版，第二冊)也沒有給推算壓力表讀數計算公式。而很多設計資料把壓力表的讀數和0.05Mpa的靜壓力相互比較 ，認為壓力表讀數在大於上述壓力時，此系統就能正常運行，而很多消防安裝公司也是參照此標准
圖1 管路圖
The cutline of pipeline
進行調試，很顯然這些做法都是錯誤的。因為當水流動的時候，在管路水頭損失削減下, 0.05MPa靜壓力所剩無及，那麼在試水接頭所流出的水量也就遠遠達不到報警閥報警所需數值，這樣的話此系統就有可能存在延誤報警的
圖2 三種末端試水裝置示意圖
Three kinds of cutlines about the equipment detecting end-point water
隱患。
為了解決以上問題，有的消防安裝公司測試的時候，在末端加一個流量計，通過比較流量計讀數和報警閥工作流量值，來判斷系統運行是否正常。這種方法，筆者認為比較復雜。完全可以根據圖2-2給出的圖例，利用「准工作狀態」下壓力表的讀數判斷系統可靠性，來減少工作量，那麼找出「准工作狀態」下壓力表合理讀數就變的非常重要。正如上述，設計規范沒有明確給定數值，只有通過設計人員來計算給定。在理解了工作壓力和靜壓的區別後，這個問題就變的清楚了，筆者認為，設計人員只要算出在試水時末端之前管路總損失，然後加上規范規定的0.05Mpa壓力值，得出的數據就是壓力表最小讀數。這樣試水操作人員只要根據設計人員在計算書給出的數值來和壓力表實際讀數進行比較，就可以很清楚判斷系統運行狀況。
另外《全國民用建築工程設計技術措施》（給水排水）也對末端試水裝置進行圖示（見圖2-3）。筆者認為此圖示也有明顯缺陷：除了有上述設計規范圖示的不足外，此裝置給檢修壓力表帶來不便。 末端試水裝置在噴灑系統中起到了監測和檢測作用，其重要意義不可忽視，因此噴灑設計和安裝人員在這一環節上應該給與重視。由於噴灑滅火系統在中國還不是很普及，噴灑技術還不完善，所以筆者就大膽提出以上不成熟的看法，希望能對噴灑技術的發展起到積極的作用。

Ⅱ 消防噴淋圖紙這是什麼符號

我認為是自動排氣閥。在你紅色圈的右邊已經有末端排水了。

Ⅲ 這個噴淋系統中的圖例是什麼

消防設施中的末端遲喊猛試水裝置（平面）。滲談