不锈钢焊缝为什么不能做超声波

A. 超声波探伤评定标准

超声波探伤方法和探伤标准
中华人民共和国国家标准

1 主题内容与适用范围
本标准规定了检验焊缝及热影响区缺陷,确定缺陷位置、尺寸和缺陷评定的一般方法及探伤结果的分级方法.
本标准适用于母材厚度不小于8mm的铁素体类钢全焊透熔化焊对接焊缝脉冲反射法手工超声波检验.
本标准不适用于铸钢及奥氏体不锈钢焊缝;外径小于159mm的钢管对接焊缝;内径小于等于200mm的管座角焊缝及外径小于250mm和内外径之比小于80%的纵向焊缝.
2 引用标准
ZB Y 344 超声探伤用探头型号命名方法
ZB Y 231 超声探伤用探头性能测试方法
ZB Y 232 超声探伤用1号标准试块技术条件
ZB J 04 001 A型脉冲反射式超声探伤系统工作性能测试方法
3 术语
3.1 简化水平距离l’
从探头前沿到缺陷在探伤面上测量的水平距离.
3.2 缺陷指示长度△l
焊缝超声检验中,按规定的测量方法以探头移动距离测得的缺陷长度.
3.3 探头接触面宽度W
环缝检验时为探头宽度,纵缝检验为探头长度,见图1.
3.4 纵向缺陷
大致上平行于焊缝走向的缺陷.
3.5 横向缺陷
大致上垂直于焊缝走向的缺陷.
3.6 几何临界角β’
筒形工件检验,折射声束轴线与内壁相切时的折射角.
3.7 平行扫查
在斜角探伤中,将探头置于焊缝及热影响区表面,使声束指向焊缝方向,并沿焊缝方向移动的扫查方法.
3.8 斜平行扫查
在斜角探伤中,使探头与焊缝中心线成一角度,平等于焊缝方向移动的扫查方法.
3.9 探伤截面
串列扫查探伤时,作为探伤对象的截,一般以焊缝坡口面为探伤截面,见图2.
3.10 串列基准线
串列扫查时,作为一发一收两探头等间隔移动基准的线.一般设在离探伤截面距离为0.5跨距的位置,见图2.
3.11 参考线
探伤截面的位置焊后已被盖住,所以施焊前应予先在探伤面上,离焊缝坡口一定距离画出一标记线,该线即为参考线,将作为确定串列基准线的依据,见图3.
3.12 横方形串列扫查
将发、收一组探头,使其入射点对串列基准线经常保持等距离平行于焊缝移动的扫查方法,见图4.
3.13 纵方形串列扫查
将发、收一组探头使其入射点对串列基准线经常保持等距离,垂直于焊缝移动的扫查方法,见图4.
4 检验人员
4.1 从事焊缝探伤的检验人员必须掌握超声波探伤的基础技术,具有足够的焊缝超声波探伤经验,并掌握一定的材料、焊接基础知识.
4.2 焊缝超声检验人员应按有关规程或技术条件的规定经严格的培训和考核,并持有相 考核组织颁发的等级资格证书,从事相对应考核项目的检验工作.
注:一般焊接检验专业考核项目分为板对接焊缝;管件对接焊缝;管座角焊缝;节点焊缝等四种.
4.3 超声检验人员的视力应每年检查一次,校正视力不得低于1.0.
5 探伤仪、探头及系统性能
5.1 探伤仪
使用A型显示脉冲反射式探伤仪,其工作频率范围至少为1-5MHz,探伤仪应配备衰减器或增益控制器,其精度为任意相邻12dB误差在±1dB内.步进级每档不大于2dB, 总调节量应大于60dB,水平线性误差不大于1%,垂直线性误差不大于5%.
5.2 探头
5.2.1 探头应按ZB Y344标准的规定作出标志.
5.2.2 晶片的有效面积不应超过500mm2,且任一边长不应大于25mm.
5.2.3 声束轴线水平偏离角应不大于2°.
5.2.4 探头主声束垂直方向的偏离,不应有明显的双峰,其测试方法见ZB Y231.
5.2.5 斜探头的公称折射角β为45°、60°、70°或K值为1.0、1.5、2.0、2.5,折射角的实测值与公称值的偏差应不大于2°(K值偏差不应超过±0.1),前沿距离的偏差应不大于1mm.如受工件几何形状或探伤面曲率等限制也可选用其他小角度的探头.
5.2.6 当证明确能提高探测结果的准确性和可靠性,或能够较好地解决一般检验时的困难而又确保结果的正确,推荐采用聚焦等特种探头.
5.3 系统性能
5.3.1 灵敏度余量
系统有效灵敏度必须大于评定灵敏度10dB以上.
5.3.2 远场分辨力
a.直探头:X≥30dB;
b.斜探头:Z≥6dB.
5.4 探伤仪、探头及系统性能和周期检查
5.4.1 探伤仪、探头及系统性能,除灵敏度余量外,均应按ZB J04 001的规定方法进行测试.
5.4.2 探伤仪的水平线性和垂直线性,在设备首次使用及每隔3个月应检查一次.
5.4.3 斜探头及系统性能,在表1规定的时间内必须检查一次.
6 试块
6.1 标准试块的形状和尺寸见附录A,试块制造的技术要求应符合ZB Y232的规定,该试块主要用于测定探伤仪、探头及系统性能.
6.2 对比试块的形状和尺寸见附录B.
6.2.1 对比试块采用与被检验材料相同或声学性能相近的钢材制成.试块的探测面及侧面,在以2.5MHz以上频率及高灵敏条件下进行检验时,不得出现大于距探测面20mm处的Φ2mm平底孔反射回来的回波幅度1/4的缺陷回波.
6.2.2 试块上的标准孔,根据探伤需要,可以采取其他形式布置或添加标准孔,但应注意不应与试块端角和相邻标准孔的反射发生混淆.
6.2.3 检验曲面工件时,如探伤面曲率半径R小于等于W2/4时,应采用与探伤面曲率相同的对比试块.反射体的布置可参照对比试块确定,试块宽度应满足式(1):
b≥2λ S/De (1)
式中 b----试块宽度,mm;
λ--波长,mm;
S---声程,m;
De--声源有效直径,mm
6.3 现场检验,为校验灵敏度和时基线,可以采用其他型式的等效试块.
7 检验等级
7.1 检验等级的分级
根据质量要求检验等级分为A、B、C三级,检验的完善程度A级最低,B级一般,C级最高,检验工作的难度系数按A、B、C顺序逐级增高.应按照工件的材质、结构、焊接方法、使用条件及承受载荷的不同,合理的选用检验级别.检验等级应接产品技术条件和有关规定选择或经合同双方协商选定.
注:A级难度系数为1;B级为5-6;C级为10-12.
本标准给出了三个检验等级的检验条件,为避免焊件的几何形状限制相应等级检验的有效性,设计、工艺人员应考虑超声检验可行性的基础上进行结构设计和工艺安排.
7.2 检验等级的检验范围
7.2.1 A级检验采用一种角度的探头在焊缝的单面单侧进行检验,只对允许扫查到的焊缝截面进行探测.一般不要求作横向缺陷的检验.母材厚度大于50Mm时,不得采用A级检验.
7.2.2 B级检验原则上采用一种角度探头在焊缝的单面双侧进行检验,对整个焊缝截面进行探测.母材厚度大于100mm时,采用双面双侧检验.受几何条件的限制,可在焊缝的双面半日侧采用两种角度探头进行探伤.条件允许时应作横向缺陷的检验.
7.2.3 C级检验至少要采用两种角度探头在焊缝的单面双侧进行检验.同时要作两个扫查方向和两种探头角度的横向缺陷检验.母材厚度大于100mm时,采用双面侧检验.其他附加要求是:
a.对接焊缝余高要磨平,以便探头在焊缝上作平行扫查;
b.焊缝两侧斜探头扫查经过的母材部分要用直探头作检查;
c.焊缝母材厚度大于等于100mm,窄间隙焊缝母材厚度大于等于40mm时,一般要增加串列式扫查,扫查方法见附录C.
8 检验准备
8.1 探伤面
8.1.1 按不同检验等级要求选择探伤面.推荐的探伤面如图5和表2所示.
8.1.2 检验区域的宽度应是焊缝本身再加上焊缝两侧各相当于母材厚度30%的一段区域,这个区域最小10mm,最大20mm,见图6.
8.1.3 探头移动区应清除焊接飞溅、铁屑、油垢及其他外部杂技.探伤表面应平整光滑,便于探头的自由扫查,其表面粗糙度不应超过6.3μm,必要时应进行打磨:
a.采用一次反射法或串列式扫查探伤时,探头移动区应大于1.25P:
P=2δtgβ (2)
或P=2δK (3)
式中 P----跨距,mm;
δ--母材厚度,mm
b.采用直射法探伤时,探头移动区应大于0.75P.
8.1.4 去除余高的焊缝,应将余高打磨到与邻近母材平齐.保留余高的焊缝,如焊缝表面有咬边,较大的隆起凹陷等也应进行适当的修磨,并作圆滑过渡以影响检验结果的评定.
8.1.5 焊缝检验前,应划好检验区段,标记出检验区段编号.
8.2 检验频率
检验频率f一般在2-5MHz范围内选择,推荐选用2-2.5MHz公称频率检验.特殊情况下,可选用低于2MHz或高于2.5MHz的检验频率,但必须保证系统灵敏度的要求.
8.3 探头角度
8.3.1 斜探头的折射角β或K值应依据材料厚度,焊缝坡口型式及预期探测的主要缺陷来选择.对不同板厚推荐的探头角度和探头数量见表2.
8.3.2 串列式扫查,推荐选用公称折射角为45°的两个探头,两个探头实际折射角相差不应超过2°,探头前洞长度相差应小于2mm.为便于探测厚焊缝坡口边缘未熔合缺陷,亦可选用两个不同角度的探头,但两个探头角度均应在35°-55°范围内.
8.4 耦合剂
8.4.1 应选用适当的液体或糊状物作为耦合剂,耦合剂应具有良好透声性和适宜流动性,不应对材料和人体有作用,同时应便于检验后清理.
8.4.2 典型的耦合剂为水、机油、甘油和浆糊,耦合剂中可加入适量的"润湿剂"或活性剂以便改善耦合性能.
8.4.3 在试块上调节仪器和产品检验应采用相同的耦合剂.
8.5 母材的检查
采用C级检验时,斜探头扫查声束通过的母材区域应用直探头作检查,以便探测是否有有探伤结果解释的分层性或其他缺陷存在.该项检查仅作记录,不属于对母材的验收检验.母材检查的规程要点如下:
a.方法:接触式脉冲反射法,采用频率2-5MHz的直探头,晶片直径10-25mm;
b.灵敏度:将无缺陷处二次底波调节为荧光屏满幅的100%;
c.记录:凡缺陷信号幅度超过荧光屏满幅20%的部位,应在工件表面作出标记,并予以记录.
9 仪器调整和校验
9.1 时基线扫描的调节
荧光屏时基线刻度可按比例调节为代表缺陷的水平距离l(简化水平距离l’);深度h;或声程S,见图7.
9.1.1 探伤面为平面时,可在对比试块上进行时基线扫描调节,扫描比例依据工件工和选用的探头角度来确定,最大检验范围应调至荧光屏时基线满刻度的2/3以上.
9.1.2 探伤面曲率半径R大于W2/4时,可在平面对比试块上或与探伤面曲率相近的曲面对比试块上,进行时基线扫描调节.
9.1.3 探伤面曲率半径R小于等于W2/4时,探头楔块应磨成与工件曲面相吻合,在6.2.3条规定的对比试块上作时基线扫描调节.
9.2 距离----波幅(DAC)曲线的绘制
9.2.1 距离----波幅曲线由选用的仪器、探头系统在对比试块上的实测数据绘制见图8,其绘制方法见附录D,曲线由判废线RL,定量线SL和评定线EL组成,不同验收级别的各线灵敏度见表3.表中的DAC是以Φ3mm标准反射体绘制的距离--波幅曲线--即DAC基准线.评定线以上至定量线以下为1区(弱信号评定区);定量线至判废线以下为Ⅱ区(长度评定区);判废线及以上区域为Ⅲ区(判废区).
9.2.2 探测横向缺陷时,应将各线灵敏度均提高6dB.
9.2.3 探伤面曲率半径R小于等于W2/4时,距离--波幅曲线的绘制应在曲面对比试块上进行.
9.2.4 受检工件的表面耦合损失及材质衰减应与试块相同,否则应进行传输损失修整见附录E,在1跨距声程内最大传输损失差在2dB以内可不进行修整.
9.2.5 距离--波幅曲线可绘制在坐标纸上也可直接绘制在荧光屏刻度板上,但在整个检验范围内,曲线应处于荧光屏满幅度的20%以上,见图9,如果作不到,可采用分段绘制的方法见图10.

B. 6MM以下奥氏体不锈钢薄板拼焊缝的无损检测

超声波检测焊缝要求6MM以上的板才可以的，6mm一下超声波的初始脉宽就差不多都占去了，检测不了的，你焊缝表面的余高要是都打磨平了，可以用爬波探头做，要是没有那就真心不大好做了。

C. 不锈钢的超声波清洗机为啥生锈了

拥有不锈钢内槽的超声波清洗机也会生锈吗?

正常情况下，304不锈钢是的确不会生锈的，如果生锈了应该是不锈钢本身材质的问题，材质本身差或质量差，201的比较容易生锈，304的不锈钢则好很多。其次，不锈钢焊接时没有焊接到位造成不锈钢焊接处容易发生材质变化。

福洋小编建议大家，使用超声波清洗机时可以不用放那么多的水，只要水位完全浸没清洗物就行，加热清洗水位必须超过加热管或加热片，选择超声波清洗机时一定要认准有实力的品牌商家，福洋超声波清洗机全部采用304不锈钢打造，可以质保10年不生锈。

D. 不锈钢无缝钢管超声波探伤底波不强烈

不锈钢无缝钢管超声波探伤底波不强烈的原因。
1、超声波探伤底波不强烈的原因是钢管内部没有任何缺陷，而且在探伤过程中，钢管的钢材属性也不会影响探伤的结果。
2、不锈钢无缝钢管的内部没有任何裂纹或缺陷，超声波探伤底波不会表现得很强烈。
3、无缝钢管的声阻率较高，吸收超声波，导致超声波探伤底波不强烈。

E. 请问超声波能穿透不锈钢吗这方面的资料查不到 你知道更详细的吗

资料我也没有，但我们做超声波的都知道这是完全可以的，因为超声是定向的，而且它提供的是一个振幅力，只是会被削弱一些，柔性物如塑胶才会大幅吸收这个力

F. 不锈钢锻件为何不能用超声检测

奥氏体不锈钢锻件可以做超声波探伤,只是由于晶粒粗大,波的衰减很厉害,所以在选择探头时有特别要求.探头频率选0.5~2MHz,一般都在1~1.5MHz.

G. 奥氏不锈钢管道焊缝超声波探伤,焊缝两边应做如何处理

1、奥氏不锈钢管道焊缝超声波探伤焊缝两边需打磨，需将有碍检测的东西去除。
2、超声波探伤是利用超声能透入金属材料的深处，并由一截面进入另一截面时，在界面边缘发生反射的特点来检查零件缺陷的一种方法，当超声波束自零件表面由探头通至金属内部，遇到缺陷与零件底面时就分别发生反射波，在荧光屏上形成脉冲波形，根据这些脉冲波形来判断缺陷位置和大小。
3、焊缝（英文名：weld）是焊件经焊接后所形成的结合部分。

H. 超声检测的与射线区别

从检测的角度没有什么区别.但在制造过程中优先RT,除非不能. CS钢的焊缝经设计者同意，可以代替。（未找到标准依据说优先RT）奥氏体不锈钢的焊缝不能用UT检测（关于电力系统小径管奥氏体不锈钢焊缝的超声检测参见DL/T 820-2002,此处以偏概全）。因存在双晶晶界显著影响超声波的衰减和传播。如果cs的采用可记录的超声检测一般设计者是会同意的，能做射线无损探伤的就别做超声波无损检测，射线无损探伤可以代替超声波无损检测（实为不能相互替代的，至于原因，原文作者下文已有阐述，另对于重要部件的质量标准或验收标准中大部分要求是UT和RT都要进行，但比例不同），RT可以对缺陷进行定性分析,比较直观,而UT不能定性（但可以判断出是圆形缺陷或者条形缺陷）,只能通过当量比较缺陷的大小来对缺陷进行评级,TOFD技术可以把缺陷的立体形状（衍射时差法成像并不是立体影像）显示出来,估计不远的将来会比较流行. 两种方法的检测机理不同，各具特点：X、γ射线对体积型缺陷敏感，但对线状缺陷，特别是厚板中细小的未焊透(熔入不足)或微裂纹等难于发现，而超声波对线状缺陷敏感，却对点状缺陷的定量不容易定准;射线照相对工件表面要求不高，它是通过底片来评价焊接质量的，其特点是直观且易于定性和存档，但难于确定深度方向的尺寸，而超声波检测对检测面的要求较严格，它是通过荧光屏上的波形来评价缺陷的，其特点是易于确定深度，但不直观且不易存档，定性要经综合判断，检测人员应素质好和责任心强;射线对人体有害，故要防护，且要耗费大量的胶片和药品，检测费用较高，而超声波对人体无害，且检测费用较低;射线能检测粗晶材料(如奥氏体焊缝等)，而超声波检测此类材料困难。
a)射线：对人体有辐射。有底片，对气孔、夹杂等超标缺陷检测是强项。英国人比较看好此方法;
b)超声波：对人体无辐射。没有底片，对裂纹等超标缺陷检测是强项。欧洲人比较看好此方法。
射线能确定缺陷平面投影的位置、大小，不适用于锻件、管材、棒材、T型接、角接以及堆焊层的检测。超声能确定缺陷的位置和相对尺寸，适用于锻件、管材、棒材、T型接、角接以及堆焊层的检测。
关键是看什么情况,不一定说RT就比UT好,壁厚很厚的话,片子灰糊,不容易评定细小裂纹,但UT可以检测到,各有所长，也可以说互补，相比较而言，RT 用得更多些，RT成本也较UT贵，准确率也高些(上文中已提到，射线不能定位，而对于与射线方向平行的面积性缺陷也存在漏检可能这一点下文已有阐述），一个测垂直缺陷有利，一个测平形缺陷有利，得看情况。两种探伤方法都是非常优秀的但因为两种方法的操作原理，物理基础，检出缺陷的不同，并没有可比性，谈不上什么区别。 UT方法的检测范围相对广一些，但因为最小分辨力和波长频率等物理参数有关系，也相对有其局限性。其对不同被检件，都有高检出率，特别是对微裂纹，或在 RT中缺陷趋向与射线入射方向一致的缺陷。 RT方法，是二维平面成相，相对直观，但无法较精确确定缺陷的深度等参数，同时因为在管道等曲面检测件，因为影响放大失真，容易产生定量错误。 RT非常适合气孔，夹渣等体积型缺陷;UT适合裂纹等面积型缺陷。

I. 奥氏体不锈钢铸件超声波探伤应该用什么标准啊谢谢

奥氏体不锈钢锻件的厚度在不超过50mm的时候还是可以做超声波的.再厚度大于50mm以后因为奥氏体不锈钢锻件晶粒比较粗大，其超声波的能量都被吸收了,所以不能做超声波检验的.具体可参见JB/T4730.3-2005