同步电动机吹扫装置的作用

1. 跪求三相异步电动机的检修工艺及流程！

注：用油量系指一只轴承和二只轴承盖的用油量。
3.3.3 质量标准：
a.轴承各零部件无斑点、划痕、裂纹、烧伤、锈迹等。
b.轴承弹架无摩擦、卡塞、过松现象。空转轴承灵活、均匀无杂音。
c.轴承间隙和磨损符合表27规定。

表27 滚动轴承的间隙及磨损准许值
轴承内径
mm 辐向间隙，mm 磨损最大准许值
mm
新滚珠轴承 新滚住轴承
20-30 0.01-0.02 0.03-0.05 0.10
35-50 0.01-0.02 0.05-0.07 0.20
55-80 0.01-0.02 0.06-0.08 0.20
85-120 0.02-0.03 0.08-0.10 0.30
130-150 0.02-0.04 0.10-0.12 0.30
d. 所加润滑油脂牌号填充量分别符合表25、表26规定。
3．4 低压电动机绕组的浸漆与干燥（绝缘处理）
3．4．1 常用的浸渍漆
名称 型号 耐热等级 特性和用途 溶剂 干燥时间，h
三聚氰胺醇酸漆 1032A30-1 B 耐潮性，耐油性、内干性较好，机械强度较高，且耐电弧。可浸渍湿热带地区使用的电机绕组。 二甲苯，200号溶剂汽油 1.5-2
（105℃）
聚脂浸渍漆 155Z30-2 F 耐热性和电气性能较好，粘结力强。可浸渍F级电机。 二甲苯，丁醇 1-3
（130℃）
浸漆方法。一般采用沉浸、滚浸和浇漆等三种方法。沉浸是将整个定子浸入漆液内，
使漆渗透和填充绕组空隙。滚浸是让绝缘漆浸没部分绕组，滚动铁芯使绕组端部和槽内渗透和填充绝缘漆。浇浸是用勺子将绝缘漆浇灌绕组和槽部，达到渗透和填充的目的。
3．4．2干燥方法
a． 烘房干燥法。热风循环烘房结构原理。热源有电热丝、蒸气或煤气散热管等。
用鼓风机将热空气吹入烘房内部加热工件。排气、进气均用阀门控制。
b． 灯泡干燥法。将电动机定子放置在灯泡之间，最好使用红外线灯泡，注意箱
内温度，保持排气畅通。灯泡不要太靠近电机，功率按每立方米容积为5 kW左右选用。
c． 电流烘干法。将10%～15％的额定电压加到定子三相绕组上，或将三相绕组串联，
通入50％～70％的额定电流。注意绕组温度，随时调节电压，以保持适合的电流。
3．4．3质量标准
a． 绕组表面形成较致密、坚固、光滑的漆膜。
b． 烘干过程中，每小时测量一次绝缘电阻，连续三次测得的绝缘电阻基本不变时，即烘干合格。 ．
c． 交流耐压试验符合本规程4.1规定。
4试车与验收
4.1检修试验项目与标准
4．1．1绕组绝缘电阻的测定
a． 对低压电机：一般使用500～1 000 V兆欧表。其绝缘电阻不应低于0．5MΩ对于更 换绕组的电动机不应低于5MQ。
b

2. 求文档: 15MW青岛汽轮机调试措施

3.机组整组启动试验项目
3.1调节保安系统的静态，动态试验；
3.2主机保护试验；
3.3机炉电大联锁试验。
4.整组启动前应具备的条件
4.1各系统设备的安装质量应符合设计图纸、制造厂技术文件要求。
4.2检查各系统及设备的设计质量，应满足安全经济运行和操作检修的方便。
4.3吹扫或冲洗各系统达到充分洁净，以保证机组安全经济地运行。
4.4厂区内场地清洁，道路畅通。
4.5现场沟道及空洞的盖板齐全，临时空洞装好护拦或盖板，平台有正规楼梯、通道、过桥、栏杆及其底部护板。
4.6设备、管道、阀门的标牌经确认无误，工质流向标示正确。
4.7机组各系统的控制电源、动力电源、信号电源已送上，且无异常。
4.8确认厂用计算机工作正常，CRT显示与设备实际状态相符。
4.9启动用的工具、运行记录准备好。
4.10试运机组范围内的各层应按设计要求施工完毕。
4.11厂房和厂区的排水系统及设施能正常使用，积水能排至厂外。
4.12现场有足够的正式照明，事故照明系统完整可靠并处于备用状态。
4.13电话等通讯设备安装完备。
4.14完成设备及管道的保温工作，管道支吊架调整好。
4.15具备可靠的操作和动力电源与压缩空气气源。
4.16各水位计和油位计标好最高、最低和正常工作位置的标志。
4.17转动机械加好符合要求的润滑油脂，油位正常。
4.18各有关的手动、电动、液动阀件，经逐个检查调整试验，动作灵敏，正确，并标明名称及开关方向，处于备用状态。
4.19各指示和记录仪表以及信号，音响装置已装设齐全，并经效验调整准确。
4.20电厂配备经考试合格的运行人员上岗，本机组的系统图及运行规程已编制完，各级试运组织已健全。
5整组启动前的检查
5.1准备好启动时需要的仪表和工器具，作好与相关部门的联系工作。
5.2各主辅设备连锁保护试验已完成并确认合格。
5.3各电动门已调试完，开关方向正确并记录开关时间；电源已投入，并按各系统阀门检查卡将各系统阀门调整至所需位置。
5.4所有就地测量装置的一，二次门应在开启位置，仪表电源投入，表针指示正确。
5.5所有热工，电气声光报警及联系信号良好。
5.6汽机自动主汽门 ，调节气门及相应的控制执行机构正常，各级抽汽门关闭，调压
器工业抽汽手柄应放在“解除” 位置。
5.7汽轮机危急保安器及轴向位移遮断器动作灵活，处于遮断状态。
5.8同步器转向正确，并置于低限。
5.9滑销系统正常，缸体能自由膨胀，记录膨胀原始值及汽机有关参数。
5.10消防设施齐全
6下列情况汽轮机禁止启动
6.1润滑油压低于极限值或油质不合格。
6.2高压电动油泵，低压润滑油泵或盘车装置工作不正常。
6.3危急保安器不动作。
6.4自动主汽门 ，调速气门关闭不严密或卡涩。
6.5调速系统工作失常。
6.6机组转动部分有异音或有明显的金属摩擦声。
6.7上下缸温差超过50℃。
6.8主要仪表及保护装置之一失灵（轴向位移，转速，主蒸汽温度等）。
6.9润滑油温低于极限。
6.10热工保护，仪表电源失电。
7整组启动程序
7.1汽，水，油及相关辅机试调
7.1.1给水除氧系统启动
7.1.1.1联系化学水准备足够的除盐水向除氧水箱补水， 水位正常后，暖泵20分钟（给水泵上下壳体温差小于20℃，泵上壳与给水温差小于50℃），启动电动给水泵，用再循环调节水压，严禁在出口门及再循环门皆关闭的情况下运行。水泵启动后检查电机，水泵的声音，振动，水压，电流，轴承冷却水，轴承温度等均正常，运行2小时即可停止。高压给水泵不允许在低于要求的最小流量下运行，允许的最小流量约为额定流量的25--30℅。
7.1.1.2 联动试验。当给水泵启动运行正常后，出口母管压力降低到7.1MPa 时，备用泵启动并报警。
7.1.2循环水系统启动
7.1.2.1循环水在通水前，必须把凝汽器的出口水门，水室放空门及通往凉水塔管道上的所有阀门开启。凝汽器水室及管道上的放水阀已关闭。再开启凝汽器入口水门，水室放空门冒水后关闭放空阀 。
7.1.2.2在开凝汽器入口水门时，要均匀缓慢，并及时与泵房联系以免电机过电流。
7.1.2.3循环水泵出口压力〈 0.25MPa时报警。做联锁试验。
7.1.3低压油系统启动
7.1.3.1交流润滑油泵启动后，用减压阀将润滑油压调至0.08 — 0.12MPa（开机盘上表），检查系统不应有泄漏。
7.1.3.2油压调好后检查1 ——4＃瓦的回油情况，应确保有足够的回油流。
7.1.3.3空试盘车电机转动方向正确（手轮逆时针旋转）后盘动手轮，将盘车把手搬向机头方向，使盘车齿轮咬合。启动盘车电机进行盘车，转子转动后，细听各部有无金属摩擦声。
7.1.4.凝结水系统启动
7.1.4.1联系化学水向凝汽器补除盐水，至水位3/4处关闭补水门
7.1.4.2开启凝结水泵抽空气门，启动一台凝结水泵，用再循环调整，保持水泵出口压力及水位在正常范围内运行。
7.1.4.3联动试验。挑掉运行泵的事故按钮，另一台自投（连锁开关必须在投入位置）。用同样的方法试另一台。 凝结水泵出口压力 ≤0.48MPa 时，启动备用泵并报警。
7.1.4.4试调后，各运行两小时即可停止后待运行。
7.1.5射水抽汽系统试验
7.1.5.1启动射水泵，建立水循环后，先关闭真空破坏门，再开启空气门。 （射水抽汽器停止时，应先关空气门，再关射水泵出口门，然后再停泵）
7.1.5.2射水泵出口母管压力≤ 0.42MPa时，启动备用泵并报警。
7.1.5.3工作水温应在30℃以下，过高应补冷水。
7.2 调速保安部套静态试调
7.2.1启动高压电动油泵，油压应达0.7 MPa左右。
7.2.2轴向位移遮断器调整试验。
合上危急遮断器、轴向位移遮断器，主汽门开至30mm，抽汽逆止门小油动机活塞顶起，抽汽逆止门打开，开启启动阀 ，高低压调速气门应全开。解除轴控油压电节点压力表保护电源， 松开销母，调节控制油压节流螺杆，使轴控油压降至0.245MPa时，轴向位移控制器动作，主汽门、高低压调速汽门、抽汽逆止阀门关闭，并发出警报和光字牌。完后将轴控油压调至0.45MPa（待全速后调至0.5MPa）。销死螺母关闭启动阀主汽门。通知热工将电接点压力表保护电源送上，开主汽门30mm开启启动阀，降低轴控油压至0.245MPa磁断动作，主汽门、调速气门、抽汽逆止门关闭，完后配合热工做轴向位移涡流传感器保护动作试验（拨表0.6mm报警1.0mm时动作）。
7.2.3危急遮断器动作试验
主汽门开30 mm，开启启动阀，将调速气门开启，手打危急遮断器，主汽门，调速气门，抽汽逆止阀门关闭，然后关闭主汽门手轮、启动阀 ，重复上述操作。
7.2.4磁力断路油门（电磁阀）动作试验
接通其中一个电磁阀的磁断保护电源，主汽门，高低压调速气门，抽汽逆止门关闭。（逐个试）
7.2.5低真空保护试验
当真空降至0.085MPa时报警；
当真空降至0.061MPa时磁断动作，停机（利用拨表短接）
7.2.6低油压保护试验
利用低油压保护试验接点器前后的阀门充、排油，使润滑油压降低。
当降至0.055MPa时报警；
当降至 0.04MPa时低压润滑油泵自启动；
当降至 0.03MPa时磁断动作，停机；
当降至0.015 MPa时盘车停止；
完后恢复正常润滑油压，投入盘车（确保低油压试验器进油小母管一，二次门开）。
7.2.7高压电动油泵试调
当主油泵出口压力〈0.785 MPa时，高压电动油泵自启动（拨表）
当主油泵出口压力〉0.835MPa时，高压电动油泵自关闭（拨表）
7.2.8联系热工通过短接法模拟检查下列报警值
轴承回油温度达65℃时，报警；
轴承金属温度达85℃时，报警；
轴承回油温度达70℃时，停机；
轴承金属温度达100℃时，停机；
油箱油位高、低报警。
7.2.9 高压加热器危急泄水电动门试调
向高加汽侧注水，待水位升至300 mm时，报警并联动危急泄水电动门开启。
7.3 整机启动
7.3.1 启动前的检查，准备
7.3.1.1启动前机组所有系统的阀门开关位置要符合电厂的运行操作规程要求。
7.3.1.2联系热工投入有关的保护电源，进行启动前的所有保护联动试验，完后将保护投入（除低真空跳闸外）。
7.3.1.3 联系锅炉，电气，化学等有关单位，汽机准备启动。
7.3.2 暖管及辅机启动
7.3.2.1 联系锅炉供汽，开启来汽总门旁路门暖管至电动主汽门前逐渐提升管道内压力至0.2~0.3MPa暖管20~30min后以0.1~0.15MPa/min的 升压速度升至正常压力，气温提升速度 不超过5℃/min。
7.3.2.2暖管过程中应注意检查防腐门是否有蒸汽冒出 ，当有蒸汽冒出时，应检查关严 电动隔离阀及旁路阀，严防蒸汽漏入汽缸。
7.3.2.3电动隔离门前主蒸汽管道内的压力升到正常压力后，全开炉来总汽门，关闭其旁路。
7.3.2.4以上为电动隔离门前的暖管 ，电动隔离门后至自动主汽前的暖管同上。
7.3.2.5在主蒸汽暖管疏水的同时，对汽封加热器、均压箱、蒸汽管道、及轴封供汽管道进行暖管疏水。
7.3.2.6在升压过程中，根据主汽门前的蒸汽压力、温度，逐渐关小各疏水门，发电机并列后，可全关疏水门。
7.3.2.7在暖管疏水的同时，检查管道膨胀、支吊情况，检查气门的严密性，防止汽缸进汽。
7.3.2.8向凝汽器水侧通入循环水。
7.3.2.9启动凝结水泵，先补水，在打循环，保持水位在1/2处。
7.3.2.10，启动高压电动油泵，出口油压应达0.72MPa，润滑油压达0.08—0.12 MPa，油箱有位在正常位置，油温在25℃以上，系统无漏油现象，启动盘车。
7.3.3 启动
7.3.3.1启动轴封系统。
（1）逐渐打开轴封加热器从主蒸汽来的蒸汽进口阀、轴封抽汽阀。
（2）逐渐打开均压箱从主蒸汽来的蒸汽进口阀、减温水进口阀及轴封供汽阀，向轴封供汽。调节轴封供汽阀，使轴封处不吸汽，但有少量蒸汽冒出。
（机组带负荷后，轴封加热器、均压箱的主蒸汽切换成从抽汽来的蒸汽）。
（3）在连续盘车的状态下向汽轮机轴封送汽，并注意向均压箱内喷减温水，
使蒸汽温度不超过300℃，并调整均压箱上的压力调节阀，试压力保持在0.113～0.123 MPa。
7.3.3.2启动射水抽汽器。启动射水泵----开射水泵出口门----开空气门 ---- 建立真空 -0.06MPa。
7.3.3.3将同步器置于下限位置（5 ㎜处）调压器处于切除位置，油路遮断阀关闭。 开启启动阀 ，高低压调速气门全开。
7.3.3.4开大主蒸汽疏水、抽汽逆止门疏水、汽缸疏水等，开1/3电动隔离门，再慢慢开启主汽门进行冲转。转子冲动后应立即关小自动主汽门，检查通流部分、轴封、主油泵等处应无异音。
7.3.3.5检查盘车应自动脱扣，否则应立即手动停止盘车。
7.3.3.6检查一切正常后，保持低速暖机500 ~800r/min 45min
7.3.3.7检查一切正常后，保持中速暖机1200r/min 120min
7.3.3.8暖机检查 ：轴承温升情况；汽机膨胀、振动情况；凝汽器真空情况（-0.06～-0.08 MPa）；冷油器出口油温（35～45℃）情况等。
7.3.3.9 中速暖机结束后，以125r/min/min的升速率升速，过临界时以300r/min/min的升速率升速,并严禁停留。到2400 r/min时，高速暖机20min。
检查： 过临界（1683r/min）时, 振动‹0.15mm ；主油泵出口压力达到0.835 MPa时，高压电动油泵自关闭。
7.3.3.10高速暖机后，用主汽门提升转速， 逐渐把主汽门全开，再将手轮关回半圈。调整同步器手轮，使转速维持在3000r/min。
7.3.3.11升速过程中注意事项：
1.凝汽器真空应逐渐升高，并防止升速过快；
2.主蒸汽管道、抽汽管道、汽缸本体等疏水门应保持常开；
3.当机组出现不正常响声、振动、油温油压 过高、热膨胀发生显著变化等，应停止升速，进行检查。
7.3.4 危急遮断器试验
7.3.4.1手打危急遮断器油门，主汽门、高低压调速气门、抽汽逆止阀应快速关闭。正常后，立即关闭主汽门手轮、启动阀，再合上危急遮断器、轴向位移遮断器，开启启动阀 ，立即开启主汽门，恢复到打闸前的转速。（如操作太慢，转速降低，主油泵出口压力〈0.785MPa时，高压电动油泵应自启动〉。
调速器动作正常后，将电动隔离门全开，用同步器升速至3000 r/min。检查一、二次脉冲油压（一次脉冲油压：0.461MPa；二次脉冲油压：0.363MPa）。此时，低压调速气门也应关小到某一位置。机组运行应平稳振动不超过0.05mm。
7.3.4.2机组各部运行正常后，可交给电气作发电机试验（3—4小时）。此时可做严密性试验。
7.3.5超速试验
参加试验人员要分工明确，统一指挥，并有专人监视振动、转速，打闸停机，准备好专用工具。
7.3.5.2手打危急遮断装置，确信主汽门、调速气门、抽汽逆止门能迅速关闭，警报信号系统正常，完后及时恢复机组打闸前的转速。
7.3.5.3将同步器置手动位置（提销向下），顺时针转动同步器手轮，使转速逐渐上升，当转速生至3300～3360 r/min时，危急遮断动作（转速表上的超速保护电源解除），主汽门、调速汽门、抽汽逆止门应迅速关闭，警报信号应正常，记录动作传速。将同步器退至低限位置，关闭主汽门手轮，启动阀关闭后再开启，当转速降至3000，r/min以下时，合上危急遮断器、轴向位移遮断器，恢复汽机转速。用同样的办法做三次，前两次动作转速差不大于18 r，第三次与前两次的平均转速差不大于30 r 。
7.3.5.4在作超速试验时，当转速达3360r危急保安器未动作时，应立即打闸停机，不得延误。
7.3.6 带电负荷试验。
7.3.6.1汽机定速后，全面检查并记录，一切正常后，向主控室发出“注意”、“可并列”信号，并列后缓慢带负荷。（ 热负荷不变，电负荷增加时，高低压调速气门同时开大；电负荷减小时，高低压调速气门同时关小。）
空负荷运行，后汽缸排气温度不应超过100～120℃；
带负荷运行，后汽缸排气温度不应超过60～70℃。
7.3.6.2带电负荷及暖机时间。
并列后带负荷至1200KW 用时：5min；
负荷1200KW 用时：25min；
增负荷至6000KW 用时：50min；
负荷6000KW 用时：20min；
增负荷至12000KW 用时：50min。
7.3.6.3低压加热器投入。
a、并列带负荷后，开启低压加热器进水门，关闭凝结水再循环门，保持凝汽器正常水位 。凝结水不合格不允许向除氧器供水。
b、机组开启带负荷后，向除氧器供水，第三级抽汽压力指示在-0.08MPa时，即可投入低压加热器。
c、检查低压加热器排地沟疏水阀，疏水器进水阀、出水阀、旁路阀应处于关闭状态。
d、适当开启低压加热器至凝汽器的空气阀。注意凝汽器真空是否下降。当真空度稳定在合格范围，全开空气阀。否则应查明原因，进行处理。
e、稍开第三级抽汽至低压加热器进汽阀，暖管3～5min，然后全开。
f、 开启疏水器进、出水阀，注意低压加热器水位。
7.3.6.4高压加热器投入
当第一级抽汽压力到1MPa时，可投入高压加热器，并开启前轴封至除氧器加热蒸汽母管连通阀，向除氧器供汽。
7.3.6.5当第二级抽汽压力到0.3MPa时，开启第二级抽汽阀向除氧器和均压箱供汽，关闭均压箱新蒸汽进汽阀。
7.3.6.6第一、二、三级抽汽投入正常运行后，至疏水膨胀箱的各疏水阀应留有一些开度。在停用抽汽时，疏水阀应相应。开大
7.3.6.7 随着负荷的增加及时调整轴封汽量，输水应正常。
7.3.6.8 若振动异常增大时，应停止增负荷，在该负荷暖机30min；
若振动未减小时，应降低10～15%负荷，继续暖机30min；
若振动不能消除或超过0.07mm时，应停机检查并予以消除。
7.3.7 投抽汽运行，带热负荷。
7.3.7.1当电负荷加至3000KW时，可投入调压器。首先将膜盒灌满水，放尽膜盒及管道内的空气，待空气冲出后，关闭排空气门，慢慢开启至调压器下部的蒸汽信号门。
7.3.7.2慢慢逆时针转动调压器切除阀手轮180 度，投入调压器，同时开启油路遮断阀。此时应注意高低压调速汽门的变化，不得有大幅度摆动，否则，停止投入。（电负荷不变，热负荷增大，高压调速汽门开大，低压调速气门关小；热负荷减小，高压调速汽门关小，低压调速气门开大）
7.3.7.3抽汽安全阀动作试验。旋转调压器上部手轮，提升抽汽压力。当抽汽压力达到1.3MPa时，安全阀应动作，并注意回座情况。
7.3.7.4安全阀动作试验正常后，旋转调压器上部手轮，调整抽汽压力高于供汽母管0.05MPa，可开启电动门向外供汽。
7.3.7.5注意事项：
1.热负荷的增减速度不大于5t/min，且热负荷与电负荷不得同时增减。
2.在抽汽时，注意抽汽管道的暖管、疏水。
3.从抽汽方式运行改为纯凝方式运行时，应先关闭抽汽供热的电动门，再解除调压器、关闭油路遮断阀。
4.若与减温减压器并列运行，必须使抽汽压力高于供汽母管压力0.05MPa以后方可开启隔离门供汽。
5.当电负荷比较大时，若投调压器，应注意负荷不得超过额定值。
7.3.8带负荷正常后，进行72小时试运行。
8．机组启动安全注意事项
8.1机组出现下列情况应紧急停止运行：
（1）机组转速超过3360r/min，而危急保安器不动作；
（2）机组突然发生强烈振动；
（3）机组内有明显清晰的金属撞击声；
（4）汽轮机发生水冲击或主汽温度急剧下降，10min下降50℃；
（5）轴封内摩擦冒火花；
（6）机组任一轴承断油冒烟或轴承回油温度急剧升高至75℃以上；
（7）油系统着火无法扑灭；
（8）油箱油位突然下降至低限且采取措施补油无效；
（9）轴向位移超过极限值（1mm；0.7mm）保护不动作；
（10）推力瓦温度急剧升高至极限值保护不动作；
（11）润滑油压下降至0.03MPa保护不动作；
（12）发电机、励磁机冒烟或着火；
8.2机组出现下列情况应进行故障停机：
（1）调速系统发生故障，不能维持运行；
（2）主蒸汽、背压蒸汽、给水破裂无法维持运行；
（3）.主蒸汽温度、压力严重超限 ；
（4）调速汽门连杆脱落或断裂，调速汽门卡死无法活动；
（5）主油泵工作失常不能维持运行；
（6）抽汽压力升高到极限值保护不动作。
8.3定期化验润滑油，油质不合格禁止启动或运行。
8.4严格控制主汽汽温、汽压的上升速度。
8.5转子转动期间，注意机组内部和轴端应无异常噪音。
8.6注意汽缸热膨胀，应均匀、对称、无卡涩现象。
8.7检查主蒸汽管道的膨胀和位移，注意支吊架的受力情况。
8.8 当机组不能维持空负荷运行或甩负荷不能控制转速时，禁止带负荷。
8.9当调压器投入后，负荷低与25%或排汽压力低于最低限定值。
9汽轮机整组启动组织分工
（1） 汽轮机整组启动试运行在试运行指挥部的统一领导下进行。试运前要落实组织措施，首先要成立试车指挥机构，统一指挥，协调试运工作，整机启动时要落实纵、横两条线的指挥职能，以运行值长为中心的纵向发出的指令，作为横向的试车指挥机构不得进行干扰，横向发出的指令，纵向要积极创造条件使其得以实施。
（2） 调试人员负责试运期间的各种试验安排，决定汽轮机的运行方式，提出对出现问题的处理方法及对运行操作的指导。
（3） 运行人员负责汽轮机的运行操作、运行中的常规检查和运行记录等工作，发现问题时有责任向调试人员或指挥部汇报。
（4） 安装公司负责设备缺陷的消除及临时措施的安装及拆除工作。

3. 吹灰器的技术分析比较

2.1 工作原理
蒸汽吹灰器分为长伸缩式和段伸缩式两种。①长伸缩式吹灰器(：用于吹扫过热器和再热器(也有用于省煤器的)管束中的积灰。吹灰时吹灰管子和喷头一面旋转,一面伸入烟道。喷头用拉瓦尔喷管式,蒸汽或空气的喷射速度超过声速，有效吹灰半径约1.5～2米。②短伸缩式吹灰器：用于吹扫炉膛水冷壁管子表面的结渣和积灰。以上两种闭哪燃吹灰器多数用于高于 700℃的烟温范围，吹灰结束后吹灰管退出炉外，以免被高温烟气烧坏
2.2 主要型式
蒸汽吹灰系统主要由吹灰蒸汽管路系统、蒸汽吹灰器和程控装置三部分组成；蒸汽吹灰器的型式有炉膛吹灰器、长伸缩式吹灰器和空预器吹灰器。蒸汽吹灰器均为电动驱动，阀门开启为机械式，配有蒸汽开度微调装置来调整吹扫蒸汽压力和流量，吹灰管为耐热合金钢。各种吹灰器的主要性能参数见表1。 表1 蒸汽吹灰器主要性能参数 序号 项目 单位 炉膛吹灰器 长伸缩式吹灰器 空预器吹灰器 1 型号 / 不同厂家型号不同 2 行程 mm 255~400 ~10000 ~1300 3 吹灰角度 360 360 垂直向上 4 有效吹扫半径 mm ~2000 ~2000 1200~1500 5 每次吹扫时间 s 20~25 300~600 ~1800 6 汽耗率 kg/min 66~70 36~100 70~90 7 吹扫蒸汽压力 MPa 0.8~1.98 0.8~1.98 0.8~1.98 2.3 技术性能特点
蒸汽吹灰器作为一种传统的吹灰方式，高温高压蒸汽直接吹扫受热面，对清除受热面的积灰和挂渣都有较好的作用，对结渣性强、灰熔点低的灰效果也很好。其主要优缺点如下：
优点：(1) 可以布置在锅炉各个部位，能对炉膛、水平烟边、尾部竖井的受热面直接进行吹灰。
(2) 对结渣、灰熔点低和较粘的灰效果也很好。
(3) 蒸汽直接从锅炉引接，按设定程序运行吹灰。
(4) 短吹灰器运行可靠，长吹灰器也较为可靠。
缺点：（1）吹灰耗费蒸汽，降低了烟气露点，增加了锅炉补给水。
（2）吹灰只能清除所吹到的受热面，吹灰有死角。
（3）长伸缩式吹灰器伸缩部分易变形卡涩，蒸汽吹伤受热面引起爆管，且维护量大，结构尺寸大，占用较大的空间位置。 3.1 工作原理
燃气脉冲激波吹灰器的工作原理是利用空气和可燃气体（如氢气、乙炔气、煤气、液化气和天然气等）以适当的比列混合，在一特殊的容器中混合，经高频点火，产生爆燃, 瞬间产生的巨大声能和大量高温高速气体，以冲击波的形式振荡、撞击和冲刷受热面管束，使其表面积灰飞溅，随烟气带走。
3.2 主要型式
燃气脉冲激波吹灰器根据气体混合点的设置位置分为串连式和并联式两种型式。串连式系统是指气体混合点设置在主干管路上，经点火器后产生的高温气体再经分配器至各吹灰点；并联式系统是指气体混合点设置在各吹灰点的分支管路上，经点火器后产生的高温气体直接至各吹灰点。从系统设置而言，并联式系统比串连式系统 更安全、控制更灵活。
3.3 技术性能特点
燃气脉冲激波吹灰器主要由燃气供给系统、空气供给系统、气体混合罐、点火器、激波能量分配系统、激波发生器和冲击管等构成。其主要优缺点如下：
优点：（1）冲击波能量大，既适合松散性积灰又适合粘结性积灰。
（2）整个系统简单，无转动机械，运行程序化，检修工作量小。
（3）结构尺寸小，占用较小的空间位置。
缺点：（1）吹灰消耗燃气，需定期更换供气设备。
（2）吹灰主要对垂直冲刷面作用大，吹灰有死角。
（3）吹灰长期冲刷固定的受热面，燃气须注意安全。
现今，以上三类吹灰器都针对于不同厂家的工艺流程发挥着自己独特的作用，其中冲击波吹灰器成本低廉而且能满足多种条件下不同的需求，所以应用最为广泛。
3.3 冲击波吹灰器的工轿虚艺流程
锅炉在运行过程中，换热表面上产生的积灰将减弱工质与烟气间的热交换，增加烟气阻力，降低锅炉热效率，增加燃料消耗，影响锅缓凳炉的正常运行。在工业锅炉中，积灰有时还会引起尾部换热器产生腐蚀，造成锅炉运行危险。定期清除锅炉换热器表面的积灰可以保证锅炉正常运行，降低锅炉燃料消耗，提高换热器的换热效率和延长换热器的使用寿命。此类型吹灰器很少采用国外产品，一是价格昂贵，其次是适用范围小。国内厂家，如北京凯明阳，基本都是非标准定做，要根据不同的工艺流程，满足客户不同的需求，还会对客户的管道和锅炉保护链接，相对延长锅炉寿命和管道寿命。另外，有效减少吹灰器数量，以最少的吹灰点满足吹灰效果，降低了安装成本和燃料成本。 4.1 工作原理
声波吹灰器有双音双频声波吹灰器和单音单频声波吹灰器两种，其发声原理不尽相同，双音双频声波吹灰器是将压缩空气流经一个高音高频发声哨产生的高音高频声波和一个低音低频声波发生罩反射形成的低音低频声波进行耦合叠加产生双音双频带状频率声波；单音单频声波吹灰器是将压缩空气或蒸汽流经金属膜片、旋笛、发 声共振腔或其它声波发生组件产生很强的声音；声波在烟道或炉膛内传播，牵动烟气中的灰粒同步振动，在声波振动及疲劳反复累计作用下，使微小的灰粒难以靠近积灰面，也使沉积在受热面上的灰尘破坏剥离，从而达到清灰的目的。
4.2 主要型式
声波吹灰系统主要由压缩空气管路系统、声波吹灰器和程控装置三部分组成。声波吹灰器很简单，由发声装置和导波装置构成，就像一个高音喇叭一样。两种声波吹灰器的主要性能参数见表2。 表2 声波吹灰器主要性能参数 序号 项 目 单位 双音双频声波吹灰器 单音单频声波吹灰器 1 复合频率带 Hz 32.5--2000 32.5--360Hz 2 低音频主频率 Hz 50 / 3 高音频主频率 Hz 500 / 4 辐射功率 W ≥2000 600~1000 5 辐射方向 椭圆形 椭圆形 6 介质（压缩空气）流量 m/min 0.8~1.4 1.0~3.0 7 声强 dB 135~155 130~158 8 清灰角度 360 360 9 有效吹扫半径 m 10 3-9 10 控制电源 交流电220V，50Hz 交流电220V，50Hz 11 运行方式 间歇式，每次发声
15－30s，间隔时间2h 间歇式，每次发声15s，
间隔时间2h 12 使用寿命 4~8年 1~6年 注：双音双频声波吹灰器技术指标引自西安热工研究院对该产品的技术检测报告；膜片式声波吹灰器技术指标引自国外某公司的网站。
由于双音双频声波吹灰器功率大、寿命长、维护量小、运行成本低，近几年已在十多家电厂锅炉上安装使用，甚至安装在煤粉仓上对防止煤粉结块堵塞效果也较好。
4.3 技术性能特点
上世纪八十年代国外开始研制声波吹灰器，经过20余年的发展和改进，声波吹灰器技术已逐步成熟。声波吹灰器的主要优缺点如下：
优点：（1）利用声波与灰粒及积灰发生振动和共振，适合松散性积灰。
（2）吹灰器简单可靠，无转动机械，运行程序化，维修工作量很少。
（3）声波可以达到其它吹灰器难以达到的位置，不留死角。
（4）对受热面管壁无吹损、无腐蚀，运行成本低。
缺点：（1）产生的声能能量有限，影响了其使用范围。 5.1 产品概述
CHQ(压缩空气激波吹灰器)是针对节能减排研发的一种以压缩空气为介质，采用泄压爆发释放技术，利用瞬间生产超音速流体激波(冲击波)的能量，清除锅炉积灰的新型吹灰器。产品相比传统的机械吹灰器(蒸汽吹灰器)、声波吹灰器、燃气激波吹灰器，具有效率高、耗能低、结构简单、安全可靠、维修方便、智能控制等优点，实为理想的锅炉吹灰装置。 5.2产品结构
CHQ（压缩空气激波吹灰器）主要由激波发生器、步进旋转喷头、中央控制柜、就地控制柜和空气压缩机(气源)等设备组成。
5.2.1.激波发生器
激波发生器是由储蓄罐和泄压释放结构组成，其容积可分为0.02m3~0.10m3多种规格，储蓄罐能承受1.0MPa~1.6MPa的工作压力。泄压释放结构在罐体中，当压力达到额定值时，可自动泄压，而引发激波发生器罐体内压缩空气瞬间释放产生激波(冲击波)，泄压响应时间为0.5S。
5.2.2.步进旋转喷头
步进旋转喷头是压缩空气激波吹灰器的冲击波释放口，其特点在于改变吹灰方位能够较大的处理锅炉管束表面的积灰。每次吹灰步进旋转喷射口自动轴向顺时针旋转30°角，连续工作12次即完成一个单点吹灰器的周期工作(360°)。步进旋转喷头的喷口与步进旋转喷头的轴线成15°~45°夹角，使喷射口喷出的冲击波更好的对准积灰面，从而达到每次有效吹灰的完成。
5.2.3.中央控制柜
控制器主体采用PLC可编程控制器，可实现自动或手动控制模式，也可远程控制与DCS兼容等功能。
5.2.4.就地控制柜
实现方便灵活的现场就地单台操作，为检修维护提供了便利的条件。
5.3 工作原理
CHQ(压缩空气激波吹灰器)是一种以压缩空气为介质，采取泄压释放技术，利用瞬间产生的超音速气体冲击波(激波)，清除锅炉积灰的新型锅炉吹灰装置。根据物理学理论，气体的体积V，强压P，和温度T，三个状态参量，存在着固定的物态方程关系，它们之间互为函数，这种函数关系是守恒的，因此可以通过从一种状态变换到另一种状态，并获得设计期望的结果，既我们研制压缩空气激波吹灰器的原理。
5.4技术参数 参数名称 单位 CHQ（压缩空气激波吹灰器）-0.02/50-B CHQ（压缩空气激波吹灰器）-0.1/80-B 有效吹灰作用范围 m 6 9 吹灰频率 次/周 每点方位周期(360°)的脉冲次数为12次 最大工作压力 MPa 1.0～ 1.6 激波发生器的罐体容积 m3 0.02 0.10 脉冲声级 dB ≥ 150 工作噪声 dB ≤ 80 喷头步进行程 ° 30 喷头出口内径￠ mm 50 80 控制模式 PLC编程控制，每单元可控制24个点位 适配空气压缩机 台 W-/12.5 重量(空气压缩机除外) Kg 45 224 罐体外形尺寸直径×长度 mm 273× 600 325×1000

4. 汽车上的交流发电机都用什么办法检测好与坏啊详细点

(一）交流发电机的故障检测 汽车交流发电机当发现发电机不发电或发电量不足等故障时，应首先判断故障发生在外电路还是发电机 内部，若初步确定故障在发电机内部，就应将交流发电机从车上拆下来，对其进行检测、修理。 应先对交流发电机进行整机测试。目的是为了判定交流发电机有无故障和故障发生在哪个部位，以便有的放矢地修理。 整机测试包括：测量各接线柱之间的电阻、在万能试验台上进行空载电压和负载电流的试验、用示波器观察发电机输出波形。（二）交流发电机的整机测试（1）空载试验 1.测量各接线柱之间的电阻 （1）测量发电机的输出端子B+和搭铁端E之间的阻值（壳体或搭铁接线柱）。 通过测量可以判断交流发电机整流器是否有故障，如有故障应将发电机解体进一步检测。 （2）测量发电机正电刷F接线柱和负电刷E之间的阻值 通过测量各接线柱之间的阻值，不能确定交流发电机是否有无故障时，应进行试验台试验。 2．试验台试验 空载试验是在交流发电机不带任何负载（不对外输出电流）情况下的一种试验。空载试验的目的是：初步测定发电机是否有故障。 （2）负载试验 负载试验就是在交流发电机带有负载（对外输出电流）情况下的一种试验。负载试验的目的是：进一步测定发电机是否有故障。交流发电机的有些故障，在没有电流输出的情况下是表现不出来的，所以如果交流发电机空载试验正常情况下，应再作负载试验。3．用示波器观察输出电压波形（有条件的情况下） 当交流发电机有故障时，其输出电压的波形将出现异常，因此，在有条件的情况下，可用示波器观察发电机的输出电压波形，根据输出电压波形可以判断交流发电机内部故障是整流器故障还是定子绕组故障 一、硅整流发电机在中等转速运转时，电流表指示放电位置的原因 1.蓄电池相发电机之间的连接导线断落，常发生在电枢接线柱部位或导线转折处； 2.发电机不发电：二极管击穿或内部整流结脱开而不起整流作用；电刷在电刷架内卡住，使发电机不能激磁；激磁绕组断路；定子绕组相间短路或搭铁；激磁绕组短路；调节电压过低，触点烧蚀，以及调节器内某个线头断开或开焊，使发电机的激磁回路不通。 二、充电不稳，电流表指示有时充电有时不充电的原因 1.发电机传动皮带过松，有打滑现象； 2.蓄电池至发电机电枢接线柱间的导线连接不牢或将要断裂，使充电电路时通时断； 3.发电机内部接线松动、滑环积污、电刷磨损过度、电刷弹簧压力减小等引起电刷与滑环接触不良 4.调节器内部连接部分接触不良或弹簧拉力太弱和触点烧蚀造成接触不良，引起调节器工作不稳定 5.电流表内部接触不良。 三、充电电流过大，长期大于10A，电解液蒸发很快而导致蓄电池过早损坏的原因 1.调节电压过高。应将电压表的正试棒接在调节器的电枢接线柱，负试棒接在调节器的底壳，若测得的电压高于规定值，则需调整弹簧拉力和活动触点臂与铁芯的间隙； 2.调节器线圈末端脱落，失去调节作用。 四、充电电流很小，在低速时不充电的原因 1.整流器中的二极管损坏； 2.定子绕组中有一相接触不良或脱开； 3.滑环积污，电刷与滑环接触不良；4.调节器调节电压过低或皮带轮打滑。 发电机在运行中会不断受到振动、发热、电晕等各种机械力和电磁力的作用，加之由于设计、制造、运行管理以及系统故障等原因，常常引起发电机温度升高、转子绕组接地、定子绕组绝缘损坏、励磁机碳刷打火、发电机过负载等故障，同步发电机运行中常见的一些故障分析如下。
发电机常见故障及措施2．1 发电机非同期并列
发电机用准同期法并列时，应满足电压、周波、相位相同这3个条件，如果由于操作不当或其它原因，并列时没有满足这3个条件，发电机就会非同期并列，它可能使发电机损坏，并对系统造成强烈的冲击，因此应注意防止此类故障的发生。 当待并发电机与系统的电压不相同，其间存有电压差，在并列时就会产生一定的冲击电流。一般当电压相差在±10%以内时，冲击电流不太大，对发电机也没有什么危险。如果并列时电压相差较多，特别是大容量电机并列时，如果其电压远低于系统电压，那么在并列时除了产生很大的电流冲击外，还会使系统电压下降，可能使事故扩大。一般在并列时，应使待并发电机的电压稍高于系统电压。 如果待并发电机电压与系统电压的相位不同，并列时引起的冲击电流将产生同期力矩，使待并发电机立刻牵入同步。如果相位差在土300以内时，产生的冲击电流和同期力矩不会造成严重影响。如果相位差很大时，冲击电流和同期力矩将很大，可能达到三相短路电流的2倍，它将使定子线棒和转轴受到一个很大的冲击应力，可能造成定子端部绕组严重变形，联轴器螺栓被剪断等严重后果。 为防止非同期并列，有些厂在手动准同期装置中加装了电压差检查装置和相角闭锁装置，以保证在并列时电差、相角差不超过允许值。 2．2 发电机温度升高 (1)定子线圈温度和进风温度正常，而转子温度异常升高，这时可能是转子温度表失灵，应作检查。发电机三相负荷不平衡超过允许值时，也会使转子温度升高，此时应立即降低负荷，并设法调整系统已减少三相负荷的不平衡度，使转子温度降到允许范围之内。 (2)转子温度和进风温度正常，而定子温度异常升高，可能是定子温度表失灵。测量定子温度用的电阻式测温元件的电阻值有时会在运行中逐步增大，甚至开路，这时就会出现某一点温度突然上升的现象。(3)当进风温度和定子、转子温度都升高，就可以判定是冷却水系统发生了故障，这时应立即检查空气冷却器是否断水或水压太低。(4)当进风温度正常而出风温度异常升高，这就表明通风系统失灵，这时必须停机进行检查。有些发电机组通风道内装有导流挡板，如因操作不当就会使风路受阻，这时应检查挡板的位置并纠正之。 2．3 发电机定子绕组损坏 发电机由于定子线棒绝缘击穿，接头开焊等情况将会引起接地或相间短路故障。当发电机发生相间短路事故或在中性点接地系统运行的发电机发生接地时，由于在故障点通过大量电流，将引起系统突然波动，同时在发电机旁往往可以听到强烈的响声，视察窗外可以看见电弧的火光，这时发电机的继电保护装置将立即动作，使主开关、灭磁开关和危急遮断器跳闸，发电机停止运行。
如果发电机内部起火，对于空冷机组则应在确知开关均已跳闸后，开启消防水管，用水进行灭火，同时保持发电机在200r／min左右的低速盘车。火势熄灭后，仍应保持一段时间的低速运转，待其完全冷却以后再将发电机停转，以免转子由于局部受热而造成大轴弯曲。氢冷和水冷发电机一般不会引起端部起火。 对于在中性点不接地的系统中运行的发电机，发生定子绕组接地故障时，只有发电机的接地保护装置动作报警。运行人员应立即查明接地点，如接地点在发电机内部，则应立即采取措施，迅速将其切断。如接地点在发电机外部，则应迅速查明原因，并将其消除。对于容量15MW及以下的汽轮机，当接地电容电流小于5A时，在未消除前允许发电机在电网一点接地情况下短时间运行，但至多不超过2h，对容量或接地电容电流大于上述规定的发电机，当定子回路单相接地时，应立即将发电机从电网中解列，并断开励磁。 发电机在运行中，有时运行人员没有发现系统的突然波动，汽机司机也没有发来危急信号，但发电机因差动保护动作使主断路器跳闸，这时值班人员应检查灭磁开关是否也已跳闸，若由于操作机构失灵没有跳闸时，应立即手动将其跳闸，并把磁场变阻器调回到阻值最大位置，将自动励磁调解装置停用，然后对差动保护范围内的设备进行检查，当发现设备有烧损、闪烙等故障时应立即进行检修。发现任何不正常情况时，应用2500V摇表测量一次回路的绝缘电阻，如测得的绝缘电阻值换算到标准温度下的阻值与以往测量的数值比较时，已下降1／5以下，就必须查明原因，并设法消除。如测得的绝缘电阻值正常，则发电机可经零起升压后并网运行。 2．4 发电机转子绕组接地 发电机转子因绝缘损坏，绕组变形，端部严重积灰时，将会引起发电机转子接地故障。转子绕组接地分为一点接地和两点接地。转子一点接地时，线匝与地之间尚未形成电气回路，因此在故障点没有电流通过，各种表计指示正常，励磁回路仍能保持正常状态，只是继保信号装置发出“转子一点接地”信号，其发电机可以继续进行。但转子绕组一点接地后，如果转子绕组或励磁系统中任一处再发生接地，就会造成两点接地。
转子绕组发生两点接地故障后，部分转子绕组被短路，因为绕组直流电阻减小，所以励磁电流将会增大。如果绕组被短路的匝数较多，就会使主磁通大量减少，发电机向电网输送的无功出力显著降低，发电机功率因数增高，甚至变为进相运行，定子电流也可能增大，同时由于部分转子绕组被短路，发电机磁路的对称性被破坏，它将引起发电机产生剧烈的振动，这时凸极式发电机更为显著。 转子线圈短路时，因励磁电流大大超过额定值，如不及时停机，切断励磁回路，转子绕组将会烧损。 为了防止发电机转子绕组接地，运行中要求每个班值班人员均应通过绝缘监视表计测量一次励磁回路绝缘电阻，若绝缘电阻低于0．5MΩ时，值班人员必须采取措施。对运行中励磁回路可能清扫到的部分进行吹扫，使绝缘电阻恢复到0．5MΩ以上，当转子绝缘电阻下降到0．01MΩ时，就应视作已经发生了一点接地故障。 当转子发生一点接地故障后，就应立即设法消除，以防发展成两点接地。如果是稳定的金属性接地故障，而一时没有条件安排检修时，就应投入转子两点接地保护装置，以防止发生两点接地故障后，烧损转子，使事故扩大。 转子绕组发生匝间短路事故时，情况与转子两点接地相同，但一般这时短路的匝数不多，影响没有两点接地严重。 如果转子两点接地保护装置投入时，则它的继电器也将动作，此时应立即切断发电机主断路器，使发电机与系统解列并停机，同时切断灭磁开关，把磁场变阻器放在电阻最大位置，待停机后对转子和励磁系统进行检查。 2．5 发电机失磁
(1)发电机失磁原因。运行中的发电机，由于灭磁开关受振动或误动而跳闸，磁场变阻器接触不良，励磁机磁场线圈断线或整流子严重打火，自动电压调整器故障等原因，造成励磁回路断路时，将使发电机失磁。
(2)失磁后表计上反映情况。发电机失磁后转子励磁电流突然降为零或接近于零，励磁电压也接近为零，且有等于转差率的摆动，发电机电压及母线电压均较原来降低，定子电流表指示升高，功率因数表指示进相，无功功率表指示为负，表示发电机从系统中吸取无功功率，各表计的指针都摆动，摆动的频率为转差率的1倍。
(3)失磁后产生的影响。发电机失磁后，就从同步运行变成异步运行，从原来向系统输出无功功率变成从系统吸取大量的无功功率，发电机的转速将高于系统的同步转速。这时由定子电流所产生的旋转磁场将在转子表面感应出频率等于转差率交流感应电动势，它在转子表面产生感应电流，使转子表面发热。发电机所带的有功负荷越大，则转差率越大，感应电势越大，电流也越大，转子表面的损失也越大。 在发电机失磁瞬间，转子绕组两端将有过电压产生，转子绕组与灭磁电阻并联时，过电压数值与灭磁电阻值有关，灭磁电阻值大，转子绕组的过电压值也大。试验表明，如果灭磁电阻值选择为转子热态电阻值的5倍时，则转子的过电压值为转子额定电压值的2～4倍。(4)失磁后允许运行时间及所带负荷。发电机失磁后，是否可以继续运行，与失磁运行的发电机容量和系统容量的大小有关。大容量的发电机失磁后，应立即从电网中切除，停机处理。发电机容量较小，电网容量较大，一般允许发电机在短时间内，低负荷下失磁运行，以待处理失磁故障。 对于允许励磁运行的发电机，发生失磁故障后，应立即减小发电机负荷，使定子电流的平均值降低到规定的允许值以下，然后检查灭磁开关是否跳闸。如已跳闸就应立即合上，如灭磁开关未跳闸或合上后失磁现象仍未消失，则应将自动调节励磁装置停用，并转动磁场变阻器手轮，试行增加励磁电流。此时若仍未能恢复励磁，可以再试行换用备用励磁机供给励磁。经过这些操作后，如果仍不能使失磁现象消失，就可以判断为发电机转子发生故障，必须在30min以内安排停机处理。 2．6 发电机升不起电压 此类故障多发生在自激式同轴直流励磁机励磁的发电机上。(1)故障现象。发电机升速到额定转速后，给发电机励磁时，励磁电压和发电机定子电压升不上去或励磁电压有，而发电机电压升不到额定值。(2)故障原因。①励磁机剩磁消失；②励磁机并励线圈接线不正确；③励磁回路断线；④励磁机换向器片间有短路故障，励磁机碳刷接触不好或安装位置不正确；⑤发电机定子电压测量回路故障。 (3)一般处理。当发电机起动到额定转速后升压时，如励磁机电压和发电机电压升不起来，就应检查励磁回路接线是否正确，有否断线或接触不良，电刷位置是否正确，接触是否良好等。如以上各项都正常，而励磁机电压表有很小指示时，表示励磁机磁场线圈极性接反，应把它的正、负两根连线对换。如果励磁机电压表没有指示，则表明剩磁消失，应该对励磁机进行充磁。 2．7 发电机过负荷运行 运行中的发电机应在规定的额定负荷或以下运行，否则发电机定、转子温度将超过其允许数值，使发电机定、转子绝缘很快老化而损坏，所以当发电机过负荷时，应进行调整，减低负荷。当系统发生事故，使电力不足或因系统运行情况突变而威胁到系统的静态稳定时，允许发电机在短时间内过负荷运行，此时值班人员应密切监视定转子绕组温度，其数值不得超过正常允许的最高监视温度。转子绕组也允许在事故情况有相应的过负荷。 但是对任何发电机，都禁止在正常情况下使用这些过负荷裕量。
结束语
总结同步发电机运行中的常见故障及处理方法，有利于提高发电机运行中的日常维护水平，也可供同行参考借鉴。

5. 干燥机的维修及保养需要注意哪些事项

贝腾干燥机厂家为你解答：
干燥机保养项目：
1、每半月检查水份指示器：蓝色表示干燥，红色表示潮湿，达到红色区域需更换滤芯。
2、每半月检查前置和后置过滤器压力差：前后压差≤0.5kg/c㎡，如超此压差，更换滤芯。
3、每月检查控制气路过滤器滤芯：无堵塞，如堵塞更换滤芯。
4、每三月检查前置和后置滤芯：检查堵塞情况，并清理脏污。
5、每三月用压缩空气吹扫安全阀：关闭进/出阀门，彻底将干燥机泄压，再吹扫安全阀。
6、每年检查干燥剂：关闭进/出阀门，彻底将干燥机泄压，打开干燥剂充填口，检查干燥剂是否被油污染或粉碎。
7、每年检查出口单向阀：关闭进/出阀门，彻底将干燥机泄压。

干燥机易损件：传统上将吸附剂、控制器和阀门及消音器合称为吸干机的四大易损件。
1、易损件—吸附剂：作为干燥机的工业主体，吸附剂在大部分的时间里承受着压力、水汽和热量的频繁冲击，容易受机械性破碎和受介质污损，使吸附剂性能劣化。自从活性氧化铝取代硅胶成为主选吸附剂后，各种性能都大为提高，尤其抗压强度和抗液态水浸泡性能方面达到了很高的水准，只要不出现“再生能耗不足”等操作因素，经活性氧化铝处理后，压缩空气露点稳定达到－40℃在技术上是有保证，且寿命可达2－3年以上。
2、易损件—控制器：控制器是吸附干燥机的指挥中心，附着电子技术的发展及PLC技术广范应用，在控制精度与可靠性方面均比早期的机械－电气控制有了质的飞越。除了加热再生元件在抗干扰性及抗过载性方面还进一步提高外，其它的控制元件已经不属于易损件了
3、易损件—控制阀：控制阀是吸附干燥机中比较容易损坏的零部件。频繁的切换和长期遭受水分及吸附剂脱落物的混合侵袭是阀门损露坏的重要原因。
4、易损件—消音器：消音器是较容易出现故障的部件，其主要表现形式是消声排气通道堵塞。一旦消音器出故障（堵塞），给整机带来的损伤是致命的，将导致吸附剂再生性能下降，过早老化。因此消音器是吸附干燥机日常维护的重点！

干燥机注意事项：
1、吸附式干燥机出厂前已装填了吸附剂并经调试运行合格后才出厂。干燥剂使用12000小时后应进行更换，更换时应选用同型号的干燥剂，填充量可根据吸干机流量的大小来调整，装填应装满充实。
2、吸附式干燥机内部分流器（扩散器）使用12000小时后应进行更换，否则会产生压差。
3、主管路过滤器滤芯初次使用6000-8000小时后进行更换。
4、单向阀是吸附式干燥机的主要部件，更换吸附剂时最好同步更换。
5、消音器是较容易出现故障的部件，其主要表现形式是消声排气通道堵塞。一旦消音器出故障（堵塞），给整机带来的损伤是致命的，将导致吸附剂再生性能下降，过早老化。因此消音器是吸附式干燥机日常维护的重点！

6. 求防爆电机科普

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电机基本知识介绍

防爆电机

概述
防爆电机是一种可以在易燃易爆厂所使用的一种电机，运行时不产生电火花。
防爆电机主要用于煤矿、石油天然气、石油化工和化学工业。此外，在纺织、冶金、城市煤气、交通、粮油加工、造纸、医药等部门也被广泛应用。防爆电机作为主要的动力设备，通常用于驱动泵、风机、压缩机和其他传动机械。
随着科技、生产的发展，存在爆炸危险的场所也在不断增加。例如，食用油生产过去是用传统的压榨法工艺，20世纪70年代以后，我国开始引进国外先进的浸出油工艺，但此工艺中要使用含有己烷的化学溶剂，己烷是易燃易爆物质；因此浸出油车间就成了爆炸危险场所，需要使用防爆电机和其他防爆电气产品。又如，近年来我国公路发展迅速，一大批燃油加油站出现，也给防爆电机提供了新的市场。
产品分类
（1）． 按电机原理分
可分为防爆异步电机、防爆同步电机及防爆直流电机等。
（2）． 按使用场所分
可分为煤矿井下用防爆电机及工厂用防爆电机。
（3）． 按防爆原理分
可分为隔爆型电机、增安型电机、正压型电机、无火花型电机及粉尘防爆电机等。
（4）． 按配套的主机分
可分为煤矿运输机用防爆电机、煤矿绞车用防爆电机、装岩机用防爆电机、煤矿局部扇风机用防爆电机、阀门用防爆电机、风机用防爆电机、船用防爆电机、起重冶金用防爆电机及加氢装置配套用增安型无刷励磁同步电机等。此外，还可以按额定电压、效率等技术指标来分，如高压防爆电机、高效防爆电机、高转差率防爆电机及高起动转矩防爆电机等。本文按防爆原理分类介绍。
产品系列及其特点
1． 隔熄型电机
它采用隔爆外壳把可能产生火花、电弧和危险温度的电气部分与周围的爆炸性气体混合物隔开。但是，这种外壳并非是密封的，周围的爆炸性气体混合物可以通过外壳的各部分接合面间隙进入电机内部。当与外壳内的火花、电弧、危险高温等引燃源接触时就可能发生爆炸，这时电机的隔爆外壳不仅不会损坏或变形，而且爆炸火焰或炽热气体通过接合面间隙传出时，也不能引燃周围的爆炸性气体混合物。
我国当前广泛应用的低压隔爆型电机产品的基本系列是YB系列隔爆型三相异步电机，它是Y系列(IP44)三相异步电机的派生产品。防爆性能符合GB3836．1—83《爆炸性环境用防爆电气设备通用要求》和GB3836．2—83《爆炸性环境用防爆电气设备隔爆型电气设备“d”，》的规定；电机功率范围为O．55—200kW，相对应的机座号范围是机座中心高为80—315nun；防爆标志为dI、dIIAT4、dIIBT4，分别适用于煤矿井下固定式设备或工厂IIA、IIB级，温度组别为T1—T4组的可燃性气体或蒸气与空气形成的爆炸性混合物的场所；主体外壳防护等级为IP44，也可制成IP%4，接线盒防护等级为IP54；额定频率为50Hz，额定电压为380、1660、1140、380／660、660／140V；电机绝缘等级为F级，但按B级考核定子绕组的温升，具有较大的温升裕度。低压隔爆型三相异步电机派生系列的主要型号有：YB系列(dIIcT4)(机座中心高为80—315mm)，YBSO系列(小功率，机座中心高为63—90mm)，YBF系列(风机用，机座中心高为63—160mm)，YB—H系列(船用，机座中心高为80~280mm)，YB系列(中型，机座中心高为355—450mm)，YBK系列(煤矿用，机座中心高为100—315mm)，YB—W、B—TH、YB—WTH系列(机座中心高为80—315mm)，YBDF—WF系列(户外防腐隔爆型电动阀门用，机座中心高为80—315mm)及YBDC系列(隔爆型电容起动单相异步电机，机座中心高为71—100mm)和YBZS系列起重用隔爆型双速三相异步电机。另外，还有YB系列高压隔爆型三相异步电机(机座中心高为355~450mm，560—710mm)。行业联合设计的YB2系列已于1四年底通过了全国鉴定，将逐步取代YB系列，成为我国隔爆型三相异步电机的基本系列。YB2系列共15个机座号(机座中心高为63、355nmm)，功率范围为O．12—315kW。
其主要特点是：
(1) 功率等级、安装尺寸及转速的对应关系与DIN42673一致，同时考虑到与YB系列 的继承性和Y2系列的互换性，作了必要调整，更加有效和适用。
(2) 全系列采用F级绝缘，温升按B级考核。
(3) 噪声限值比YB系列低，接近YB系列的I级噪声，振动限值与YB系列相当。
(4) 外壳防护等级提高到IP55。
(5) 全系列选用低噪声深沟球轴承，机座中心高在180mm以上电机设注排油装置。
(6) 电机散热片有平行水平分布和辐射分布两种，以平行水平分布为主。
(7) 主要性能指标达到20世纪90年代初国际先进水平。
2.增安型电机
它是在正常运行条件下不会产生电弧、火花或危险高温的电机结构上，再采取一些机械、电气和热的保护措施，使之进一步避免在正常或认可的过载条件下出现电弧、火花或高温的危险，从而确保其防爆安全性。
我国当前应用的低压增安型的基本系列是YA系列增安型三相异步电动机，它是Y系列(IP44)三相异步电机的派生产品。防爆性能符合GB3836．1—83《爆炸性环境用防爆电气设备通用要求》和GB3836．3—83《爆炸性环境用防爆电气设备增安型电气设备“e”》的规定；功率范围为O．55~90kW，相对应的机座中心高为80—280mm； 防爆标志为eIITl、eIIT2、eIIT3，分别适用于工厂中具有温度组别为Tl—T3组爆炸性混合物并具有轻微腐蚀介质的场所；主体外壳的防护等级为IP54，接线盒防护等级为IP55；额定频率为50Hz，额定电压为380V；电机采用F级绝缘。
低压增安型电机派生系列的主要型号有：YASO系列小功率增安型三相异步电机(机座中心高为56—90mm)，YA—W、YA—WFl系列户外、户内防腐增安型三相异步电机(机座中心高为80—280mm)。
目前，已完成YA2、系列的行业联合设计工作，并正在组织试制，以取代YA系列。YA2全系列共15个机座号(机座中心高为63—355mm)，功率范围为0．12—400kW，将使我国增安型电机达到国际上同类产品20世纪80年代先进水平。
高压(6kV)增安型三相异步电机系列有：YA355—450，功率160—450kW；YA560—900，功率500—1800kW；YAm355—630水冷，功率220—2500kw；YAKK355~630空—空冷，功率185—2000kW。1999年试制生产的TAKW4000—20／2600、4000kW增安型无刷励磁同步电机，是适应炼油厂石油深加工加氢装置需要而发展的新型防爆电机。
其特点是：
(1)满足增安型防爆电机的要求，采取一系列可靠的防止火花、电弧和危险高温的措施，可以安全运行于2区爆炸危险场所。
(2)采用无刷励磁，设置旋转整流盘和静态励磁柜，励磁控制系统可靠；顺极性转差投励准确，无冲击；励磁系统失步保护可靠，再整步能力强；线路设计合理，放电电阻在工作中不发热；励磁电流调节范围宽。
(3)同步机、交流励磁机及旋转整流盘同轴。整流盘位于主电机和励磁机之间，或置于轴承座之外。
(4)外壳防护等级为IP54。
(5)采用F级绝缘，温升按B级考核。
(6)改变传统的下水冷为上水冷，即水冷却器置于电机上部。
(7)设增安型防潮加热器，固定在电机底部的罩内，用于停机时加热防潮用。
(8) 选优质原材料，电气及机械计算留有较大裕度，能满足运行可靠性和增安型电机的温度要求。
(9)设置有完善的监控措施；主接线盒内设置用于差动保护的增安型自平衡电流互感器；定子绕组埋设工作和备用的铂热电阻，分度号为Pt100；设漏水监控仪，监控水冷却器的泄漏；两端座式滑动轴承分别设现场温度显示仪表和远传信号端子。
3.正压型电机 是正压型电气设备的一种。
其结构特点是：
(1) 配置有一套完整的通风系统，电机内部不存在可能影响通风的结构死角。
(2) 外壳和管道由不燃材料制成，并具有足够的机械强度。
(3) 外壳及主管道内相对于外界大气保持足够大的正压。
(4) 电机须有安全保护装置(如时间继电器和流量监测器)，以保证足够的换气量， 还必须有壳内气压欠压的自动保护或报警装置。
(5) 外壳上的快开门或盖须有与电源联锁的装置。我国目前尚无统一的正压型电机系列产品。
4．无火花型电机 是指在正常运行条件下，不会点燃周围爆炸性混合物，且一般又不会发生点燃故障的电机。与增安型电机相比，除对绝缘介电强度试验电压、绕组温升、te(在最高环境温度下达到额定运行最终温度后的交流绕组，从开始通过起动电流时计起至上升到极限温度的时间)以及起动电流比不像增安型那样有特殊规定外，其他方面与增安型电机的设计要求一样。
无火花型电机符合GB3836．1—83和GB3836．8—87《爆炸性环境用防爆电气设备无火花型电气设备“n”》的规定。设计上注重电机的密封措施，主体外壳防护等级为IP54、IP55，接线盒为IP55。额定电压在660V以上的电机，其空间加热器或其他辅助装置的连接件应置于单独的接线盒内。
目前，国内已研制、生产了YW系列无火花型电机产品(机座中心高度为80~315mm)。防爆标志为nIIT3，适用于工厂含有温度组别为T1—T3组的可燃性气体或蒸气与空气形成的爆炸性混合物的2区场所。额定频率为50Hz，额定电压为380、660、380／660V，电机采用F绝缘，但按B级考核定子绕组的温升限值，具有较大的温升裕度及较高的安全可靠性，功率为0．55~200kW。
5． 粉尘防爆电机：指其外壳按规定条件设计制造，能阻止粉尘进入电机外壳内或虽不能完全阻止粉尘进入，但其进入量不妨碍电机安全运行，且内部粉尘的堆积不易产生点燃危险，使用时也不会引起周围爆炸性粉尘混合物爆炸的电机。其特点是：
(1) 外壳具有较高的密封性，以减少或阻止粉尘进入外壳内，即使进入，其进入量也不致于形成点燃危险。
(2) 控制外壳最高表面允许温度不超过规定的温度组别。目前，已用于国家粮食储备库的机械化设备上。粉尘防爆电气设备的国家标准为 GBl2476．1—90《爆炸性粉尘环境用防爆电气设备》。
发展趋势
1． 矿用防爆电机
(1) 发展大功率电机：目前世界上采煤机的最大装机容量已超过1200kw，其驱动电机功率达600kW；相适应的采区工作面刮板输送机的最大装机容量已超过1500kW，其驱动电机功率已达725kW。国内目前的采煤机驱动电机最大功率是400kW，刮板输送机驱动电机最大功率是315kW。
(2) 发展3．3kV、6kV和IOkV级电压的矿用电机：这是因为普及综合机械化采煤机组后采区走向加长，导致电压降增大，同时大功率电机的使用也要求提高电压等级。
(3) 发展矿用双速电机：为了适应煤矿输送机低速起动和高速运行的工作需要，国外矿用刮板输送机都是采用双速电机驱动的。但目前国产矿用双速电机的功率范围、性能指标及配套控制开关的性能等与国外先进水平相比均有一定差距。
(4) 提高矿用电机的可靠性：矿用防爆电机的工况条件较差，电机频繁大负荷起动、负荷变化大、电压波动大、环境温度高且有一定的腐蚀性等，这些都影响电机的使用可靠性和寿命。
(5) 加快矿用防爆电机的更新换代。
(6) 统一矿用防爆电机的标准。
2． 石化系统用防爆电机
(1) 增安型和无火花型电机的需求将呈上升趋势。石化系统的用户在使用实践中；已认识到发展我国增安型和无火花型电机的必要性。此外，大量20世纪70年代弓[进装置中配套的增安型、无火花型电机目前已到了采用合适的国产品替代的时候。
(2) 防爆电机的可靠性已越来越被石化系统用户关注。石化企业发展日趋装置大型化、运行连续化，要求系统运行实现长周期、免维修或少维修。因此，防爆电机就成为保证上述要求的关键设备。
(3) 防爆和高效变频调速电机已成为石化用户迫切要求开发的节能产品。近年已系列生产了YBx、YAX防爆高效电机，投入市场后很受用户欢迎。防爆电机节能有两方面工作：一是研制高效率防爆电机产品，二是大量开发各种防爆调速电机的专用产品，尤其是将具有巨大节能潜力的风机、泵和压缩机配套的电机设计为调速电机。
(4) 沿海石化企业的发展带来的新要求。我国沿海一带将建一批炼油厂，原油均需进口，而进口原油含硫量高、腐蚀性严重，因而要求防爆电机提高防腐性能；另外进口原油均需海运，其储油罐就需要配套高扬程大流量油泵的防爆电机。
(5) 我国西部石油工业的大发展，要求开发适于沙漠干热环境的防爆电机产品。加氢装置配套用的中大容量的增安型无刷励磁同步电机的市场需要将逐年增长
八、稀土永磁电机技术发展趋势分析
稀土永磁同步电机的开发与应用扩大了永磁同步电动机在各个行业的应用，稀土永磁电机最显著的性能特点是轻型化、高性能化、高效节能。高性能稀土永磁电机是许多新技术、高技术产业的基础。它与电力电子技术和微电子控制技术相结合，可以制造出各种性能优异的机电一体化产品，如数控机床，加工中心，柔性生产线，机器人，电动车，高性能家用电器，计算机等等。随着稀土永磁电机技术的不断发展其行业逐渐呈现以下发展趋势。

向高效节能方向发展
稀土永磁电机又是一种高效节能产品，平均节电率高达10％以上，专用稀土永磁电机可高达15%～20％。
电动机的节能分两个方面。一方面是改革异步电动机的结构，提高效率和其他性能，异步电动机以其结构简单、价格便宜、适应各种工况条件等优点被广泛应用于工业生产各个领域。其次是发展永磁同步电动机，可以取得更高的节电效果。
国外提高电动机效率的主要途径，是通过对异步电动机的优化设计，增加铜、铝、电工钢板等有效材料用量，降低绕组损耗和铁耗；采用较好的磁性材料和工艺，以降低铁耗：合理设计通风结构和选用高性能轴承，降低机械损耗；通过改进设计和工艺，降低杂散损耗，国外己开发出高效异步电机。根据我国国情，高性能的稀土永磁材料已实现产业化，钕铁硼的产量现已居世界第一位，钕铁硼的价格也趋向合理。所以发展永磁同步电动机是新世纪电机工业技术发展趋势之一。

向机电一体化方向发展
要提升传统机电产品的水平，必须紧紧抓住机电一体化这个环节。实现机电一体化的基础，是发展各种机电一体化需用的各种高性能稀土永磁电机，如数控机床用伺服电机，计算机用VCM音圈电机。一台60把刀加工中心，要配备30台伺服电机。变频调速稀土永磁同步电机和无刷直流电机是机电一体化的基础。

向高性能方向发展
现代化装备向电机工业提出各种各样的高性能要求，如军事装备要求提供给各种高性能信号电机，移动电站，自动化装备用伺服系统及电机，航空航天用高性能、高可靠性永磁电机，化纤设备用高调速精度变频调速同步电动机，数控机床、加工中心、机器人用高调速比稀土永磁伺服电机，计算机用高精度摆动电机及主轴电机等等。

向专用电机方向发展
电机所驱动的负载千变万化，如全部采用通用型电动机，在某些情况下，技术经济很不合理。因此国外大力发展专用电机，专用电机约占总产量的80％，通用电机占20％。而我国恰恰相反，专用电机只占20％，通用型电机占80％。专用电机是根据不同负载特性专门没计的，如油田用抽油机专用稀土永磁电机，节电率高达20％。这方面的节能潜力很大。电机工作者不仅要研究电机本身，更应当研究所驱动负载的特性，设计出性能先进、运行可靠、价格合理的稀土永磁电机产品。

向轻型化方向发展
航空航天产品，电动车辆、数控机床、计算机、视听产品、医疗器械、便携式光机电一体化产品等，都对电机提出体积小、重量轻的严格要求。永磁同步电动机以其体积小、 节能、 控制性能好、 又容易做成低速直接驱动, 消除齿轮减速装置, 可通过频率的变化进行调速等优点, 在电梯技术上得以开发应用。相信随着电子技术和控制技术的发展，稀土永磁同步电机技术会朝着高效节能、机电一体化、高性能、专用电机、轻型化的方向发展并日趋完善。
九、无刷直流电机与开关磁阻电机的比较
1．无刷直流电机转子上嵌有高性能永磁材料，产生用于电机做工的主磁场，电机运转时不用从电网中吸收电能励磁，而开关磁阻电机转子上没有永磁体，电机需要从电网中吸收电能励磁，产生主磁场，造成能量消耗，因而无刷直流电机节能效果好。
2．无刷直流电机定子采用多槽结构，转子磁场与转子磁场几乎同步运转，电机运转平稳性好，震动小；开关磁阻电机定转子均开有少数的齿槽，电机转动时齿槽效应较大，电机震动较大、噪声大。
3．无刷直流电机永磁转子磁场强度高，在电机启动时很小的电流就能长生足够大的转矩，这是其它任何形式的电机所不能比拟的；开关磁阻电机的转矩来自于磁阻效应，起动转矩远不如无刷直流电机大。
4．因无刷直流电机转子上具有超强的磁场，在需要能量反馈的场合，如车辆新型刹车和下坡滑行时，该电动机马上变为发电机给电瓶充电，而不需要任何励磁电流，反馈性能优良；开关磁阻电机转子上既无磁钢又无可加励磁电流的线圈，只能靠磁阻效应发电，反馈性能很差。
5．开关磁阻电机转子既没有任何线圈或磁钢，电机本身的可靠性较高，电机成本较低。
综上所述无刷直流电机与开关磁阻电机相比具有以下特点：
☆电机转速平稳、振动小，增加系统可靠性。
☆系统效率提高20%以上，能使电网品质因数极大提高。
☆启动转矩大、启动电流小。
☆制动性能好，制动电流小。
☆回馈性能好，回馈线路简单。
☆成本较高、本身可靠性稍低。

答了这么多，只希望能帮到你。求采纳，谢谢

7. 换热器清洗面积计算

一般来说都按面积大小来算

杭州冠洁工业清洗水处理科技有限公司，擅长循环冷却水系统水垢清洗、换热器清洗和冷凝器清洗，有丰富的循环冷却水系统水垢清洗、冷凝器清洗和换热器清洗经验,对各种类型冷凝器清洗和换热器清洗(管壳式列管换热器清洗,波节管式换热器清洗,不锈钢板式换热器清洗,进口全封闭换热器清洗)有丰富的经验。换热器冷凝器清洗后，积垢和腐蚀现象消除，换热器和冷凝器效率大幅提高。各种类型的换热器冷凝器，结垢的种类和形式不同，也就要采用不同的换热器冷凝器清洗方法和换热器冷凝器清洗剂，杭州冠洁提供高净度、低腐蚀的换热器清洗和冷凝器清洗服务

板壳式换热器具有传热效率高的特点.一般在设备检修时,如发现中板壳式换热器循环入口板束上堆积大量的碎片、碎布、石子等杂物。那该设备堵塞结垢情况就比较严重了。部分板管间隙被黏泥和水垢堵死；而且换热器内有滋生微生物，有时伴有恶臭味，导致通过板程的循环水量降低且严重分布不均，换热效能下降，影响到安全生产。

换热器水垢一般是碳酸盐类垢，根据板壳式换热器的特点，综合考虑板壳式换热器在实际操作上的压力降较小。清洗操作要稳，防止因骤冷、骤热、冲击等使板片变形损坏，选择科学有效的换热器清洗工艺非常关键。

杭州冠洁工业清洗水处理科技有限公司专业从事换热器清洗，板壳式换热器清洗，管壳式换热器清洗，螺旋式换热器清洗等。对各种换热器的清洗，杭州冠洁有着多年清洗换热器的经验，专业的换热器清洗技术，提供高净度、低腐蚀的换热器清洗服务。

8. 锅炉冷态启动前，锅炉本体的检查要做那些事呢

1。所有工作票巳结链誉束了
2，按操作卡所注阀门位置对所有猜告阀门核对穗唤明一次
3，人孔门关阀
4，所有电动设备巳送电