⑴ 设计题目：用于带式运输机的一级圆柱齿轮减速器
给你个例子,自己再算.
一、传动方案拟定
第二组第三个数据：设计带式输送机传动装置中的一级圆柱齿轮减速器
（1） 工作条件：使用年限10年，每年按300天计算，两班制工作，载荷平稳。
（2） 原始数据：滚筒圆周力F=1.7KN；带速V=1.4m/s；
滚筒直径D=220mm。
运动简图
二、电动机的选择
1、电动机类型和结构型式的选择：按已知的工作要求和 条件，选用 Y系列三相异步电动机。
2、确定电动机的功率：
（1）传动装置的总效率：
η总=η带×η2轴承×η齿轮×η联轴器×η滚筒
=0.96×0.992×0.97×0.99×0.95
=0.86
(2)电机所需的工作功率：
Pd=FV/1000η总
=1700×1.4/1000×0.86
=2.76KW
3、确定电动机转速：
滚筒轴的工作转速：
Nw=60×1000V/πD
=60×1000×1.4/π×220
=121.5r/min
根据【2】表2.2中推荐的合理传动比范围，取V带传动比Iv=2~4，单级圆柱齿轮传动比范围Ic=3~5，则合理总传动比i的范围为i=6~20，故电动机转速的可选范围为nd=i×nw=（6~20）×121.5=729~2430r/min
符合这一范围的同步转速有960 r/min和1420r/min。由【2】表8.1查出有三种适用的电动机型号、如下表
方案 电动机型号 额定功率 电动机转速（r/min） 传动装置的传动比
KW 同转 满转 总传动比 带 齿轮
1 Y132s-6 3 1000 960 7.9 3 2.63
2 Y100l2-4 3 1500 1420 11.68 3 3.89
综合考虑电动机和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，比较两种方案可知：方案1因电动机转速低，传动装置尺寸较大，价格较高。方案2适中。故选择电动机型号Y100l2-4。
4、确定电动机型号
根据以上选用的电动机类型，所需的额定功率及同步转速，选定电动机型号为
Y100l2-4。
其主要性能：额定功率：3KW，满载转速1420r/min，额定转矩2.2。
三、计算总传动比及分配各级的传动比
1、总传动比：i总=n电动/n筒=1420/121.5=11.68
2、分配各级传动比
（1） 取i带=3
（2） ∵i总=i齿×i 带π
∴i齿=i总/i带=11.68/3=3.89
四、运动参数及动力参数计算
1、计算各轴转速（r/min）
nI=nm/i带=1420/3=473.33(r/min)
nII=nI/i齿=473.33/3.89=121.67(r/min)
滚筒nw=nII=473.33/3.89=121.67(r/min)
2、 计算各轴的功率（KW）
PI=Pd×η带=2.76×0.96=2.64KW
PII=PI×η轴承×η齿轮=2.64×0.99×0.97=2.53KW
3、 计算各轴转矩
Td=9.55Pd/nm=9550×2.76/1420=18.56N•m
TI=9.55p2入/n1 =9550x2.64/473.33=53.26N•m
TII =9.55p2入/n2=9550x2.53/121.67=198.58N•m
五、传动零件的设计计算
1、 皮带轮传动的设计计算
（1） 选择普通V带截型
由课本[1]P189表10-8得：kA=1.2 P=2.76KW
PC=KAP=1.2×2.76=3.3KW
据PC=3.3KW和n1=473.33r/min
由课本[1]P189图10-12得：选用A型V带
（2） 确定带轮基准直径，并验算带速
由[1]课本P190表10-9，取dd1=95mm>dmin=75
dd2=i带dd1(1-ε)=3×95×(1-0.02)=279.30 mm
由课本[1]P190表10-9，取dd2=280
带速V：V=πdd1n1/60×1000
=π×95×1420/60×1000
=7.06m/s
在5~25m/s范围内，带速合适。
（3） 确定带长和中心距
初定中心距a0=500mm
Ld=2a0+π(dd1+dd2)/2+(dd2-dd1)2/4a0
=2×500+3.14(95+280)+(280-95)2/4×450
=1605.8mm
根据课本[1]表（10-6）选取相近的Ld=1600mm
确定中心距a≈a0+(Ld-Ld0)/2=500+(1600-1605.8)/2
=497mm
(4) 验算小带轮包角
α1=1800-57.30 ×(dd2-dd1)/a
=1800-57.30×(280-95)/497
=158.670>1200（适用）
（5） 确定带的根数
单根V带传递的额定功率.据dd1和n1，查课本图10-9得 P1=1.4KW
i≠1时单根V带的额定功率增量.据带型及i查[1]表10-2得 △P1=0.17KW
查[1]表10-3，得Kα=0.94；查[1]表10-4得 KL=0.99
Z= PC/[(P1+△P1)KαKL]
=3.3/[(1.4+0.17) ×0.94×0.99]
=2.26 (取3根)
(6) 计算轴上压力
由课本[1]表10-5查得q=0.1kg/m，由课本式（10-20）单根V带的初拉力：
F0=500PC/ZV[（2.5/Kα）-1]+qV2=500x3.3/[3x7.06(2.5/0.94-1)]+0.10x7.062 =134.3kN
则作用在轴承的压力FQ
FQ=2ZF0sin(α1/2)=2×3×134.3sin(158.67o/2)
=791.9N
2、齿轮传动的设计计算
（1）选择齿轮材料与热处理：所设计齿轮传动属于闭式传动，通常
齿轮采用软齿面。查阅表[1] 表6-8，选用价格便宜便于制造的材料，小齿轮材料为45钢，调质，齿面硬度260HBS；大齿轮材料也为45钢，正火处理，硬度为215HBS；
精度等级：运输机是一般机器，速度不高，故选8级精度。
(2)按齿面接触疲劳强度设计
由d1≥ (6712×kT1(u+1)/φ[σH]2)1/3
确定有关参数如下：传动比i齿=3.89
取小齿轮齿数Z1=20。则大齿轮齿数：Z2=iZ1= ×20=77.8取z2=78
由课本表6-12取φd=1.1
(3)转矩T1
T1=9.55×106×P1/n1=9.55×106×2.61/473.33=52660N•mm
(4)载荷系数k : 取k=1.2
(5)许用接触应力[σH]
[σH]= σHlim ZN/SHmin 由课本[1]图6-37查得：
σHlim1=610Mpa σHlim2=500Mpa
接触疲劳寿命系数Zn：按一年300个工作日，每天16h计算，由公式N=60njtn 计算
N1=60×473.33×10×300×18=1.36x109
N2=N/i=1.36x109 /3.89=3.4×108
查[1]课本图6-38中曲线1，得 ZN1=1 ZN2=1.05
按一般可靠度要求选取安全系数SHmin=1.0
[σH]1=σHlim1ZN1/SHmin=610x1/1=610 Mpa
[σH]2=σHlim2ZN2/SHmin=500x1.05/1=525Mpa
故得：
d1≥ (6712×kT1(u+1)/φ[σH]2)1/3
=49.04mm
模数：m=d1/Z1=49.04/20=2.45mm
取课本[1]P79标准模数第一数列上的值，m=2.5
(6)校核齿根弯曲疲劳强度
σ bb=2KT1YFS/bmd1
确定有关参数和系数
分度圆直径：d1=mZ1=2.5×20mm=50mm
d2=mZ2=2.5×78mm=195mm
齿宽：b=φdd1=1.1×50mm=55mm
取b2=55mm b1=60mm
(7)复合齿形因数YFs 由课本[1]图6-40得：YFS1=4.35,YFS2=3.95
(8)许用弯曲应力[σbb]
根据课本[1]P116：
[σbb]= σbblim YN/SFmin
由课本[1]图6-41得弯曲疲劳极限σbblim应为： σbblim1=490Mpa σbblim2 =410Mpa
由课本[1]图6-42得弯曲疲劳寿命系数YN：YN1=1 YN2=1
弯曲疲劳的最小安全系数SFmin ：按一般可靠性要求，取SFmin =1
计算得弯曲疲劳许用应力为
[σbb1]=σbblim1 YN1/SFmin=490×1/1=490Mpa
[σbb2]= σbblim2 YN2/SFmin =410×1/1=410Mpa
校核计算
σbb1=2kT1YFS1/ b1md1=71.86pa< [σbb1]
σbb2=2kT1YFS2/ b2md1=72.61Mpa< [σbb2]
故轮齿齿根弯曲疲劳强度足够
(9)计算齿轮传动的中心矩a
a=(d1+d2)/2= (50+195)/2=122.5mm
(10)计算齿轮的圆周速度V
计算圆周速度V=πn1d1/60×1000=3.14×473.33×50/60×1000=1.23m/s
因为V＜6m/s，故取8级精度合适．
六、轴的设计计算
从动轴设计
1、选择轴的材料 确定许用应力
选轴的材料为45号钢，调质处理。查[2]表13-1可知：
σb=650Mpa,σs=360Mpa,查[2]表13-6可知：[σb+1]bb=215Mpa
[σ0]bb=102Mpa,[σ-1]bb=60Mpa
2、按扭转强度估算轴的最小直径
单级齿轮减速器的低速轴为转轴，输出端与联轴器相接，
从结构要求考虑，输出端轴径应最小，最小直径为：
d≥C
查[2]表13-5可得，45钢取C=118
则d≥118×(2.53/121.67)1/3mm=32.44mm
考虑键槽的影响以及联轴器孔径系列标准，取d=35mm
3、齿轮上作用力的计算
齿轮所受的转矩：T=9.55×106P/n=9.55×106×2.53/121.67=198582 N
齿轮作用力：
圆周力：Ft=2T/d=2×198582/195N=2036N
径向力：Fr=Fttan200=2036×tan200=741N
4、轴的结构设计
轴结构设计时，需要考虑轴系中相配零件的尺寸以及轴上零件的固定方式，按比例绘制轴系结构草图。
（1）、联轴器的选择
可采用弹性柱销联轴器，查[2]表9.4可得联轴器的型号为HL3联轴器：35×82 GB5014-85
（2）、确定轴上零件的位置与固定方式
单级减速器中，可以将齿轮安排在箱体中央，轴承对称布置
在齿轮两边。轴外伸端安装联轴器，齿轮靠油环和套筒实现
轴向定位和固定，靠平键和过盈配合实现周向固定，两端轴
承靠套筒实现轴向定位，靠过盈配合实现周向固定 ，轴通
过两端轴承盖实现轴向定位，联轴器靠轴肩平键和过盈配合
分别实现轴向定位和周向定位
（3）、确定各段轴的直径
将估算轴d=35mm作为外伸端直径d1与联轴器相配（如图），
考虑联轴器用轴肩实现轴向定位，取第二段直径为d2=40mm
齿轮和左端轴承从左侧装入，考虑装拆方便以及零件固定的要求，装轴处d3应大于d2，取d3=4 5mm，为便于齿轮装拆与齿轮配合处轴径d4应大于d3，取d4=50mm。齿轮左端用用套筒固定,右端用轴环定位,轴环直径d5
满足齿轮定位的同时,还应满足右侧轴承的安装要求,根据选定轴承型号确定.右端轴承型号与左端轴承相同,取d6=45mm.
(4)选择轴承型号.由[1]P270初选深沟球轴承,代号为6209,查手册可得:轴承宽度B=19,安装尺寸D=52,故轴环直径d5=52mm.
(5）确定轴各段直径和长度
Ⅰ段：d1=35mm 长度取L1=50mm
II段:d2=40mm
初选用6209深沟球轴承，其内径为45mm,
宽度为19mm.考虑齿轮端面和箱体内壁，轴承端面和箱体内壁应有一定距离。取套筒长为20mm，通过密封盖轴段长应根据密封盖的宽度，并考虑联轴器和箱体外壁应有一定矩离而定，为此，取该段长为55mm，安装齿轮段长度应比轮毂宽度小2mm,故II段长：
L2=（2+20+19+55）=96mm
III段直径d3=45mm
L3=L1-L=50-2=48mm
Ⅳ段直径d4=50mm
长度与右面的套筒相同，即L4=20mm
Ⅴ段直径d5=52mm. 长度L5=19mm
由上述轴各段长度可算得轴支承跨距L=96mm
(6)按弯矩复合强度计算
①求分度圆直径：已知d1=195mm
②求转矩：已知T2=198.58N•m
③求圆周力：Ft
根据课本P127（6-34）式得
Ft=2T2/d2=2×198.58/195=2.03N
④求径向力Fr
根据课本P127（6-35）式得
Fr=Ft•tanα=2.03×tan200=0.741N
⑤因为该轴两轴承对称，所以：LA=LB=48mm
(1)绘制轴受力简图（如图a）
（2）绘制垂直面弯矩图（如图b）
轴承支反力：
FAY=FBY=Fr/2=0.74/2=0.37N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.03/2=1.01N
由两边对称，知截面C的弯矩也对称。截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAyL/2=0.37×96÷2=17.76N•m
截面C在水平面上弯矩为：
MC2=FAZL/2=1.01×96÷2=48.48N•m
(4)绘制合弯矩图（如图d）
MC=(MC12+MC22)1/2=（17.762+48.482)1/2=51.63N•m
(5)绘制扭矩图（如图e）
转矩：T=9.55×（P2/n2）×106=198.58N•m
(6)绘制当量弯矩图（如图f）
转矩产生的扭剪文治武功力按脉动循环变化，取α=0.2，截面C处的当量弯矩：
Mec=[MC2+(αT)2]1/2
=[51.632+(0.2×198.58)2]1/2=65.13N•m
(7)校核危险截面C的强度
由式（6-3）
σe=65.13/0.1d33=65.13x1000/0.1×453
=7.14MPa< [σ-1]b=60MPa
∴该轴强度足够。
主动轴的设计
1、选择轴的材料 确定许用应力
选轴的材料为45号钢，调质处理。查[2]表13-1可知：
σb=650Mpa,σs=360Mpa,查[2]表13-6可知：[σb+1]bb=215Mpa
[σ0]bb=102Mpa,[σ-1]bb=60Mpa
2、按扭转强度估算轴的最小直径
单级齿轮减速器的低速轴为转轴，输出端与联轴器相接，
从结构要求考虑，输出端轴径应最小，最小直径为：
d≥C
查[2]表13-5可得，45钢取C=118
则d≥118×(2.64/473.33)1/3mm=20.92mm
考虑键槽的影响以系列标准，取d=22mm
3、齿轮上作用力的计算
齿轮所受的转矩：T=9.55×106P/n=9.55×106×2.64/473.33=53265 N
齿轮作用力：
圆周力：Ft=2T/d=2×53265/50N=2130N
径向力：Fr=Fttan200=2130×tan200=775N
确定轴上零件的位置与固定方式
单级减速器中，可以将齿轮安排在箱体中央，轴承对称布置
在齿轮两边。齿轮靠油环和套筒实现 轴向定位和固定
，靠平键和过盈配合实现周向固定，两端轴
承靠套筒实现轴向定位，靠过盈配合实现周向固定 ，轴通
过两端轴承盖实现轴向定位，
4 确定轴的各段直径和长度
初选用6206深沟球轴承，其内径为30mm,
宽度为16mm.。考虑齿轮端面和箱体内壁，轴承端面与箱体内壁应有一定矩离，则取套筒长为20mm，则该段长36mm，安装齿轮段长度为轮毂宽度为2mm。
(2)按弯扭复合强度计算
①求分度圆直径：已知d2=50mm
②求转矩：已知T=53.26N•m
③求圆周力Ft：根据课本P127（6-34）式得
Ft=2T3/d2=2×53.26/50=2.13N
④求径向力Fr根据课本P127（6-35）式得
Fr=Ft•tanα=2.13×0.36379=0.76N
⑤∵两轴承对称
∴LA=LB=50mm
(1)求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZ
FAX=FBY=Fr/2=0.76/2=0.38N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.13/2=1.065N
(2) 截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAxL/2=0.38×100/2=19N•m
(3)截面C在水平面弯矩为
MC2=FAZL/2=1.065×100/2=52.5N•m
(4)计算合成弯矩
MC=（MC12+MC22）1/2
=（192+52.52）1/2
=55.83N•m
(5)计算当量弯矩：根据课本P235得α=0.4
Mec=[MC2+(αT)2]1/2=[55.832+(0.4×53.26)2]1/2
=59.74N•m
(6)校核危险截面C的强度
由式（10-3）
σe=Mec/（0.1d3）=59.74x1000/(0.1×303)
=22.12Mpa<[σ-1]b=60Mpa
∴此轴强度足够
（7） 滚动轴承的选择及校核计算
一从动轴上的轴承
根据根据条件，轴承预计寿命
L'h=10×300×16=48000h
(1)由初选的轴承的型号为: 6209,
查[1]表14-19可知:d=55mm,外径D=85mm,宽度B=19mm,基本额定动载荷C=31.5KN, 基本静载荷CO=20.5KN,
查[2]表10.1可知极限转速9000r/min
（1）已知nII=121.67(r/min)
两轴承径向反力：FR1=FR2=1083N
根据课本P265（11-12）得轴承内部轴向力
FS=0.63FR 则FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1083=682N
(2) ∵FS1+Fa=FS2 Fa=0
故任意取一端为压紧端，现取1端为压紧端
FA1=FS1=682N FA2=FS2=682N
(3)求系数x、y
FA1/FR1=682N/1038N =0.63
FA2/FR2=682N/1038N =0.63
根据课本P265表（14-14）得e=0.68
FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1
y1=0 y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本P264表（14-12）取f P=1.5
根据课本P264（14-7）式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1083+0)=1624N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)= 1.5×(1×1083+0)=1624N
(5)轴承寿命计算
∵P1=P2 故取P=1624N
∵深沟球轴承ε=3
根据手册得6209型的Cr=31500N
由课本P264（14-5）式得
LH=106(ftCr/P)ε/60n
=106(1×31500/1624)3/60X121.67=998953h>48000h
∴预期寿命足够
二.主动轴上的轴承:
(1)由初选的轴承的型号为:6206
查[1]表14-19可知:d=30mm,外径D=62mm,宽度B=16mm,
基本额定动载荷C=19.5KN,基本静载荷CO=111.5KN,
查[2]表10.1可知极限转速13000r/min
根据根据条件，轴承预计寿命
L'h=10×300×16=48000h
（1）已知nI=473.33(r/min)
两轴承径向反力：FR1=FR2=1129N
根据课本P265（11-12）得轴承内部轴向力
FS=0.63FR 则FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1129=711.8N
(2) ∵FS1+Fa=FS2 Fa=0
故任意取一端为压紧端，现取1端为压紧端
FA1=FS1=711.8N FA2=FS2=711.8N
(3)求系数x、y
FA1/FR1=711.8N/711.8N =0.63
FA2/FR2=711.8N/711.8N =0.63
根据课本P265表（14-14）得e=0.68
FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1
y1=0 y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本P264表（14-12）取f P=1.5
根据课本P264（14-7）式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1129+0)=1693.5N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5×(1×1129+0)= 1693.5N
(5)轴承寿命计算
∵P1=P2 故取P=1693.5N
∵深沟球轴承ε=3
根据手册得6206型的Cr=19500N
由课本P264（14-5）式得
LH=106(ftCr/P)ε/60n
=106(1×19500/1693.5)3/60X473.33=53713h>48000h
∴预期寿命足够
七、键联接的选择及校核计算
1．根据轴径的尺寸，由[1]中表12-6
高速轴(主动轴)与V带轮联接的键为：键8×36 GB1096-79
大齿轮与轴连接的键为：键 14×45 GB1096-79
轴与联轴器的键为：键10×40 GB1096-79
2．键的强度校核
大齿轮与轴上的键 ：键14×45 GB1096-79
b×h=14×9,L=45,则Ls=L-b=31mm
圆周力：Fr=2TII/d=2×198580/50=7943.2N
挤压强度： =56.93<125~150MPa=[σp]
因此挤压强度足够
剪切强度： =36.60<120MPa=[ ]
因此剪切强度足够
键8×36 GB1096-79和键10×40 GB1096-79根据上面的步骤校核，并且符合要求。
八、减速器箱体、箱盖及附件的设计计算~
1、减速器附件的选择
通气器
由于在室内使用，选通气器（一次过滤），采用M18×1.5
油面指示器
选用游标尺M12
起吊装置
采用箱盖吊耳、箱座吊耳.
放油螺塞
选用外六角油塞及垫片M18×1.5
根据《机械设计基础课程设计》表5.3选择适当型号：
起盖螺钉型号：GB/T5780 M18×30,材料Q235
高速轴轴承盖上的螺钉：GB5783～86 M8X12,材料Q235
低速轴轴承盖上的螺钉：GB5783～86 M8×20,材料Q235
螺栓：GB5782～86 M14×100，材料Q235
箱体的主要尺寸：
：
(1)箱座壁厚z=0.025a+1=0.025×122.5+1= 4.0625 取z=8
(2)箱盖壁厚z1=0.02a+1=0.02×122.5+1= 3.45
取z1=8
(3)箱盖凸缘厚度b1=1.5z1=1.5×8=12
(4)箱座凸缘厚度b=1.5z=1.5×8=12
(5)箱座底凸缘厚度b2=2.5z=2.5×8=20
(6)地脚螺钉直径df =0.036a+12=
0.036×122.5+12=16.41(取18)
(7)地脚螺钉数目n=4 (因为a<250)
(8)轴承旁连接螺栓直径d1= 0.75df =0.75×18= 13.5 (取14)
(9)盖与座连接螺栓直径 d2=(0.5-0.6)df =0.55× 18=9.9 (取10)
(10)连接螺栓d2的间距L=150-200
(11)轴承端盖螺钉直d3=(0.4-0.5)df=0.4×18=7.2(取8)
(12)检查孔盖螺钉d4=(0.3-0.4)df=0.3×18=5.4 (取6)
(13)定位销直径d=(0.7-0.8)d2=0.8×10=8
(14)df.d1.d2至外箱壁距离C1
(15) Df.d2
(16)凸台高度：根据低速级轴承座外径确定，以便于扳手操作为准。
(17)外箱壁至轴承座端面的距离C1＋C2＋（5～10）
(18)齿轮顶圆与内箱壁间的距离：＞9.6 mm
(19)齿轮端面与内箱壁间的距离：=12 mm
(20)箱盖，箱座肋厚：m1=8 mm,m2=8 mm
(21)轴承端盖外径∶D＋（5～5．5）d3
D～轴承外径
(22)轴承旁连接螺栓距离：尽可能靠近，以Md1和Md3 互不干涉为准，一般取S＝D2.
九、润滑与密封
1.齿轮的润滑
采用浸油润滑，由于为单级圆柱齿轮减速器，速度ν<12m/s，当m<20 时，浸油深度h约为1个齿高，但不小于10mm，所以浸油高度约为36mm。
2.滚动轴承的润滑
由于轴承周向速度为，所以宜开设油沟、飞溅润滑。
3.润滑油的选择
齿轮与轴承用同种润滑油较为便利，考虑到该装置用于小型设备，选用GB443-89全损耗系统用油L-AN15润滑油。
4.密封方法的选取
选用凸缘式端盖易于调整，采用闷盖安装骨架式旋转轴唇型密封圈实现密封。密封圈型号按所装配轴的直径确定为GB894.1-86-25轴承盖结构尺寸按用其定位的轴承的外径决定。
十、设计小结
课程设计体会
课程设计都需要刻苦耐劳，努力钻研的精神。对于每一个事物都会有第一次的吧，而没一个第一次似乎都必须经历由感觉困难重重，挫折不断到一步一步克服，可能需要连续几个小时、十几个小时不停的工作进行攻关；最后出成果的瞬间是喜悦、是轻松、是舒了口气！
课程设计过程中出现的问题几乎都是过去所学的知识不牢固，许多计算方法、公式都忘光了，要不断的翻资料、看书，和同学们相互探讨。虽然过程很辛苦，有时还会有放弃的念头，但始终坚持下来，完成了设计，而且学到了，应该是补回了许多以前没学好的知识，同时巩固了这些知识，提高了运用所学知识的能力。
十一、参考资料目录
[1]《机械设计基础课程设计》，高等教育出版社，陈立德主编，2004年7月第2版；
[2] 《机械设计基础》，机械工业出版社 胡家秀主编 2007年7月第1版
F=1.7KN
V=1.4m/s
D=220mm
η总 =0.86
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Nw=121.5r/min
Ic=3~5
i=6~20
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Y100l2-4
i总=11.68
i带=3
i齿3.89
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nw=121.67(r/min)
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PII=2.53KW
Td=18.56N•m
TI=53.26N•m
TII =198.58N•m
PC=3.3KW
V=7.06m/s
Ld=1605.8mm
a=497mm
α1=158.670
Z=3
F0=134.3kN
FQ=791.9N
Z1=20
z2=78
N1=1.36x109
N2=3.4×108
m=2.5
d1=50mm
d2=195mm
b1=60mm
b2=55mm
[σbb1]= 490Mpa
[σbb2] =410Mpa
中心矩a=122.5mm
V=1.23m/s
Mec=65.13N•m
σe=60MPa
C=118
L'h=48000h
LH=998953h
LH=53713h
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(3)杞鐭㏕1
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(4)杞借嵎绯绘暟k : 鍙杒=1.2
(5)璁哥敤鎺ヨЕ搴斿姏[蟽H]
[蟽H]= 蟽Hlim ZN/SHmin 鐢辫炬湰[1]鍥6-37鏌ュ緱锛
蟽Hlim1=610Mpa 蟽Hlim2=500Mpa
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[蟽H]1=蟽Hlim1ZN1/SHmin=610x1/1=610 Mpa
[蟽H]2=蟽Hlim2ZN2/SHmin=500x1.05/1=525Mpa
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(6)鏍℃牳榻挎牴寮鏇茬柌鍔冲己搴
蟽 bb=2KT1YFS/bmd1
纭瀹氭湁鍏冲弬鏁板拰绯绘暟
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d2=mZ2=2.5脳78mm=195mm
榻垮斤細b=蠁dd1=1.1脳50mm=55mm
鍙朾2=55mm b1=60mm
(7)澶嶅悎榻垮舰鍥犳暟YFs 鐢辫炬湰[1]鍥6-40寰楋細YFS1=4.35,YFS2=3.95
(8)璁哥敤寮鏇插簲鍔沎蟽bb]
鏍规嵁璇炬湰[1]P116锛
[蟽bb]= 蟽bblim YN/SFmin
鐢辫炬湰[1]鍥6-41寰楀集鏇茬柌鍔虫瀬闄愊僢blim搴斾负锛 蟽bblim1=490Mpa 蟽bblim2 =410Mpa
鐢辫炬湰[1]鍥6-42寰楀集鏇茬柌鍔冲垮懡绯绘暟YN锛歒N1=1 YN2=1
寮鏇茬柌鍔崇殑鏈灏忓畨鍏ㄧ郴鏁癝Fmin 锛氭寜涓鑸鍙闈犳ц佹眰锛屽彇SFmin =1
璁＄畻寰楀集鏇茬柌鍔宠哥敤搴斿姏涓
[蟽bb1]=蟽bblim1 YN1/SFmin=490脳1/1=490Mpa
[蟽bb2]= 蟽bblim2 YN2/SFmin =410脳1/1=410Mpa
鏍℃牳璁＄畻
蟽bb1=2kT1YFS1/ b1md1=71.86pa< [蟽bb1]
蟽bb2=2kT1YFS2/ b2md1=72.61Mpa< [蟽bb2]
鏁呰疆榻块娇鏍瑰集鏇茬柌鍔冲己搴﹁冻澶
(9)璁＄畻榻胯疆浼犲姩鐨勪腑蹇冪煩a
a=(d1+d2)/2= (50+195)/2=122.5mm
(10)璁＄畻榻胯疆鐨勫渾鍛ㄩ熷害V
璁＄畻鍦嗗懆閫熷害V=蟺n1d1/60脳1000=3.14脳473.33脳50/60脳1000=1.23m/s
鍥犱负V锛6m/s锛屾晠鍙8绾х簿搴﹀悎閫傦紟
鍏銆佽酱鐨勮捐¤＄畻
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閫夎酱鐨勬潗鏂欎负45鍙烽挗锛岃皟璐ㄥ勭悊銆傛煡[2]琛13-1鍙鐭ワ細
蟽b=650Mpa,蟽s=360Mpa,鏌[2]琛13-6鍙鐭ワ細[蟽b+1]bb=215Mpa
[蟽0]bb=102Mpa,[蟽-1]bb=60Mpa
2銆佹寜鎵杞寮哄害浼扮畻杞寸殑鏈灏忕洿寰
鍗曠骇榻胯疆鍑忛熷櫒鐨勪綆閫熻酱涓鸿浆杞达紝杈撳嚭绔涓庤仈杞村櫒鐩告帴锛
浠庣粨鏋勮佹眰鑰冭檻锛岃緭鍑虹杞村緞搴旀渶灏忥紝鏈灏忕洿寰勪负锛
d鈮C
鏌[2]琛13-5鍙寰楋紝45閽㈠彇C=118
鍒檇鈮118脳(2.53/121.67)1/3mm=32.44mm
鑰冭檻閿妲界殑褰卞搷浠ュ強鑱旇酱鍣ㄥ瓟寰勭郴鍒楁爣鍑嗭紝鍙杁=35mm
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榻胯疆鎵鍙楃殑杞鐭╋細T=9.55脳106P/n=9.55脳106脳2.53/121.67=198582 N
榻胯疆浣滅敤鍔涳細
鍦嗗懆鍔涳細Ft=2T/d=2脳198582/195N=2036N
寰勫悜鍔涳細Fr=Fttan200=2036脳tan200=741N
4銆佽酱鐨勭粨鏋勮捐
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锛1锛夈佽仈杞村櫒鐨勯夋嫨
鍙閲囩敤寮规ф煴閿鑱旇酱鍣锛屾煡[2]琛9.4鍙寰楄仈杞村櫒鐨勫瀷鍙蜂负HL3鑱旇酱鍣锛35脳82 GB5014-85
锛2锛夈佺‘瀹氳酱涓婇浂浠剁殑浣嶇疆涓庡浐瀹氭柟寮
鍗曠骇鍑忛熷櫒涓锛屽彲浠ュ皢榻胯疆瀹夋帓鍦ㄧ变綋涓澶锛岃酱鎵垮圭О甯冪疆
鍦ㄩ娇杞涓よ竟銆傝酱澶栦几绔瀹夎呰仈杞村櫒锛岄娇杞闈犳补鐜鍜屽楃瓛瀹炵幇
杞村悜瀹氫綅鍜屽浐瀹氾紝闈犲钩閿鍜岃繃鐩堥厤鍚堝疄鐜板懆鍚戝浐瀹氾紝涓ょ杞
鎵块潬濂楃瓛瀹炵幇杞村悜瀹氫綅锛岄潬杩囩泩閰嶅悎瀹炵幇鍛ㄥ悜鍥哄畾 锛岃酱閫
杩囦袱绔杞存壙鐩栧疄鐜拌酱鍚戝畾浣嶏紝鑱旇酱鍣ㄩ潬杞磋偐骞抽敭鍜岃繃鐩堥厤鍚
鍒嗗埆瀹炵幇杞村悜瀹氫綅鍜屽懆鍚戝畾浣
锛3锛夈佺‘瀹氬悇娈佃酱鐨勭洿寰
灏嗕及绠楄酱d=35mm浣滀负澶栦几绔鐩村緞d1涓庤仈杞村櫒鐩搁厤锛堝傚浘锛夛紝
鑰冭檻鑱旇酱鍣ㄧ敤杞磋偐瀹炵幇杞村悜瀹氫綅锛屽彇绗浜屾电洿寰勪负d2=40mm
榻胯疆鍜屽乏绔杞存壙浠庡乏渚ц呭叆锛岃冭檻瑁呮媶鏂逛究浠ュ強闆朵欢鍥哄畾鐨勮佹眰锛岃呰酱澶刣3搴斿ぇ浜巇2锛屽彇d3=4 5mm锛屼负渚夸簬榻胯疆瑁呮媶涓庨娇杞閰嶅悎澶勮酱寰刣4搴斿ぇ浜巇3锛屽彇d4=50mm銆傞娇杞宸︾鐢ㄧ敤濂楃瓛鍥哄畾,鍙崇鐢ㄨ酱鐜瀹氫綅,杞寸幆鐩村緞d5
婊¤冻榻胯疆瀹氫綅鐨勫悓鏃,杩樺簲婊¤冻鍙充晶杞存壙鐨勫畨瑁呰佹眰,鏍规嵁閫夊畾杞存壙鍨嬪彿纭瀹.鍙崇杞存壙鍨嬪彿涓庡乏绔杞存壙鐩稿悓,鍙杁6=45mm.
(4)閫夋嫨杞存壙鍨嬪彿.鐢盵1]P270鍒濋夋繁娌熺悆杞存壙,浠ｅ彿涓6209,鏌ユ墜鍐屽彲寰:杞存壙瀹藉害B=19,瀹夎呭昂瀵窪=52,鏁呰酱鐜鐩村緞d5=52mm.
(5锛夌‘瀹氳酱鍚勬电洿寰勫拰闀垮害
鈪犳碉細d1=35mm 闀垮害鍙朙1=50mm
II娈:d2=40mm
鍒濋夌敤6209娣辨矡鐞冭酱鎵匡紝鍏跺唴寰勪负45mm,
瀹藉害涓19mm.鑰冭檻榻胯疆绔闈㈠拰绠变綋鍐呭侊紝杞存壙绔闈㈠拰绠变綋鍐呭佸簲鏈変竴瀹氳窛绂汇傚彇濂楃瓛闀夸负20mm锛岄氳繃瀵嗗皝鐩栬酱娈甸暱搴旀牴鎹瀵嗗皝鐩栫殑瀹藉害锛屽苟鑰冭檻鑱旇酱鍣ㄥ拰绠变綋澶栧佸簲鏈変竴瀹氱煩绂昏屽畾锛屼负姝わ紝鍙栬ユ甸暱涓55mm锛屽畨瑁呴娇杞娈甸暱搴﹀簲姣旇疆姣傚藉害灏2mm,鏁匢I娈甸暱锛
L2=锛2+20+19+55锛=96mm
III娈电洿寰刣3=45mm
L3=L1-L=50-2=48mm
鈪ｆ电洿寰刣4=50mm
闀垮害涓庡彸闈㈢殑濂楃瓛鐩稿悓锛屽嵆L4=20mm
鈪ゆ电洿寰刣5=52mm. 闀垮害L5=19mm
鐢变笂杩拌酱鍚勬甸暱搴﹀彲绠楀緱杞存敮鎵胯法璺滾=96mm
(6)鎸夊集鐭╁嶅悎寮哄害璁＄畻
鈶犳眰鍒嗗害鍦嗙洿寰勶細宸茬煡d1=195mm
鈶℃眰杞鐭╋細宸茬煡T2=198.58N?m
鈶㈡眰鍦嗗懆鍔涳細Ft
鏍规嵁璇炬湰P127锛6-34锛夊紡寰
Ft=2T2/d2=2脳198.58/195=2.03N
鈶ｆ眰寰勫悜鍔汧r
鏍规嵁璇炬湰P127锛6-35锛夊紡寰
Fr=Ft?tan伪=2.03脳tan200=0.741N
鈶ゅ洜涓鸿ヨ酱涓よ酱鎵垮圭О锛屾墍浠ワ細LA=LB=48mm
(1)缁樺埗杞村彈鍔涚畝鍥撅紙濡傚浘a锛
锛2锛夌粯鍒跺瀭鐩撮潰寮鐭╁浘锛堝傚浘b锛
杞存壙鏀鍙嶅姏锛
FAY=FBY=Fr/2=0.74/2=0.37N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.03/2=1.01N
鐢变袱杈瑰圭О锛岀煡鎴闈C鐨勫集鐭╀篃瀵圭О銆傛埅闈C鍦ㄥ瀭鐩撮潰寮鐭╀负
MC1=FAyL/2=0.37脳96梅2=17.76N?m
鎴闈C鍦ㄦ按骞抽潰涓婂集鐭╀负锛
MC2=FAZL/2=1.01脳96梅2=48.48N?m
(4)缁樺埗鍚堝集鐭╁浘锛堝傚浘d锛
MC=(MC12+MC22)1/2=锛17.762+48.482)1/2=51.63N?m
(5)缁樺埗鎵鐭╁浘锛堝傚浘e锛
杞鐭╋細T=9.55脳锛圥2/n2锛壝106=198.58N?m
(6)缁樺埗褰撻噺寮鐭╁浘锛堝傚浘f锛
杞鐭╀骇鐢熺殑鎵鍓鏂囨不姝﹀姛鍔涙寜鑴夊姩寰鐜鍙樺寲锛屽彇伪=0.2锛屾埅闈C澶勭殑褰撻噺寮鐭╋細
Mec=[MC2+(伪T)2]1/2
=[51.632+(0.2脳198.58)2]1/2=65.13N?m
(7)鏍℃牳鍗遍櫓鎴闈C鐨勫己搴
鐢卞紡锛6-3锛
蟽e=65.13/0.1d33=65.13x1000/0.1脳453
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鈭磋ヨ酱寮哄害瓒冲熴
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閫夎酱鐨勬潗鏂欎负45鍙烽挗锛岃皟璐ㄥ勭悊銆傛煡[2]琛13-1鍙鐭ワ細
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[蟽0]bb=102Mpa,[蟽-1]bb=60Mpa
2銆佹寜鎵杞寮哄害浼扮畻杞寸殑鏈灏忕洿寰
鍗曠骇榻胯疆鍑忛熷櫒鐨勪綆閫熻酱涓鸿浆杞达紝杈撳嚭绔涓庤仈杞村櫒鐩告帴锛
浠庣粨鏋勮佹眰鑰冭檻锛岃緭鍑虹杞村緞搴旀渶灏忥紝鏈灏忕洿寰勪负锛
d鈮C
鏌[2]琛13-5鍙寰楋紝45閽㈠彇C=118
鍒檇鈮118脳(2.64/473.33)1/3mm=20.92mm
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3銆侀娇杞涓婁綔鐢ㄥ姏鐨勮＄畻
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榻胯疆浣滅敤鍔涳細
鍦嗗懆鍔涳細Ft=2T/d=2脳53265/50N=2130N
寰勫悜鍔涳細Fr=Fttan200=2130脳tan200=775N
纭瀹氳酱涓婇浂浠剁殑浣嶇疆涓庡浐瀹氭柟寮
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鍦ㄩ娇杞涓よ竟銆傞娇杞闈犳补鐜鍜屽楃瓛瀹炵幇 杞村悜瀹氫綅鍜屽浐瀹
锛岄潬骞抽敭鍜岃繃鐩堥厤鍚堝疄鐜板懆鍚戝浐瀹氾紝涓ょ杞
鎵块潬濂楃瓛瀹炵幇杞村悜瀹氫綅锛岄潬杩囩泩閰嶅悎瀹炵幇鍛ㄥ悜鍥哄畾 锛岃酱閫
杩囦袱绔杞存壙鐩栧疄鐜拌酱鍚戝畾浣嶏紝
4 纭瀹氳酱鐨勫悇娈电洿寰勫拰闀垮害
鍒濋夌敤6206娣辨矡鐞冭酱鎵匡紝鍏跺唴寰勪负30mm,
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鈶㈡眰鍦嗗懆鍔汧t锛氭牴鎹璇炬湰P127锛6-34锛夊紡寰
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鈶ｆ眰寰勫悜鍔汧r鏍规嵁璇炬湰P127锛6-35锛夊紡寰
Fr=Ft?tan伪=2.13脳0.36379=0.76N
鈶も埖涓よ酱鎵垮圭О
鈭碙A=LB=50mm
(1)姹傛敮鍙嶅姏FAX銆丗BY銆丗AZ銆丗BZ
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(4)璁＄畻鍚堟垚寮鐭
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=锛192+52.52锛1/2
=55.83N?m
(5)璁＄畻褰撻噺寮鐭╋細鏍规嵁璇炬湰P235寰椢=0.4
Mec=[MC2+(伪T)2]1/2=[55.832+(0.4脳53.26)2]1/2
=59.74N?m
(6)鏍℃牳鍗遍櫓鎴闈C鐨勫己搴
鐢卞紡锛10-3锛
蟽e=Mec/锛0.1d3锛=59.74x1000/(0.1脳303)
=22.12Mpa<[蟽-1]b=60Mpa
鈭存よ酱寮哄害瓒冲
锛7锛 婊氬姩杞存壙鐨勯夋嫨鍙婃牎鏍歌＄畻
涓浠庡姩杞翠笂鐨勮酱鎵
鏍规嵁鏍规嵁鏉′欢锛岃酱鎵块勮″垮懡
L'h=10脳300脳16=48000h
(1)鐢卞垵閫夌殑杞存壙鐨勫瀷鍙蜂负: 6209,
鏌[1]琛14-19鍙鐭:d=55mm,澶栧緞D=85mm,瀹藉害B=19mm,鍩烘湰棰濆畾鍔ㄨ浇鑽稢=31.5KN, 鍩烘湰闈欒浇鑽稢O=20.5KN,
鏌[2]琛10.1鍙鐭ユ瀬闄愯浆閫9000r/min
锛1锛夊凡鐭nII=121.67(r/min)
涓よ酱鎵垮緞鍚戝弽鍔涳細FR1=FR2=1083N
鏍规嵁璇炬湰P265锛11-12锛夊緱杞存壙鍐呴儴杞村悜鍔
FS=0.63FR 鍒橣S1=FS2=0.63FR1=0.63x1083=682N
(2) 鈭礔S1+Fa=FS2 Fa=0
鏁呬换鎰忓彇涓绔涓哄帇绱х锛岀幇鍙1绔涓哄帇绱х
FA1=FS1=682N FA2=FS2=682N
(3)姹傜郴鏁皒銆亂
FA1/FR1=682N/1038N =0.63
FA2/FR2=682N/1038N =0.63
鏍规嵁璇炬湰P265琛锛14-14锛夊緱e=0.68
FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1
y1=0 y2=0
(4)璁＄畻褰撻噺杞借嵎P1銆丳2
鏍规嵁璇炬湰P264琛锛14-12锛夊彇f P=1.5
鏍规嵁璇炬湰P264锛14-7锛夊紡寰
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5脳(1脳1083+0)=1624N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)= 1.5脳(1脳1083+0)=1624N
(5)杞存壙瀵垮懡璁＄畻
鈭礟1=P2 鏁呭彇P=1624N
鈭垫繁娌熺悆杞存壙蔚=3
鏍规嵁鎵嬪唽寰6209鍨嬬殑Cr=31500N
鐢辫炬湰P264锛14-5锛夊紡寰
LH=106(ftCr/P)蔚/60n
=106(1脳31500/1624)3/60X121.67=998953h>48000h
鈭撮勬湡瀵垮懡瓒冲
浜.涓诲姩杞翠笂鐨勮酱鎵:
(1)鐢卞垵閫夌殑杞存壙鐨勫瀷鍙蜂负:6206
鏌[1]琛14-19鍙鐭:d=30mm,澶栧緞D=62mm,瀹藉害B=16mm,
鍩烘湰棰濆畾鍔ㄨ浇鑽稢=19.5KN,鍩烘湰闈欒浇鑽稢O=111.5KN,
鏌[2]琛10.1鍙鐭ユ瀬闄愯浆閫13000r/min
鏍规嵁鏍规嵁鏉′欢锛岃酱鎵块勮″垮懡
L'h=10脳300脳16=48000h
锛1锛夊凡鐭nI=473.33(r/min)
涓よ酱鎵垮緞鍚戝弽鍔涳細FR1=FR2=1129N
鏍规嵁璇炬湰P265锛11-12锛夊緱杞存壙鍐呴儴杞村悜鍔
FS=0.63FR 鍒橣S1=FS2=0.63FR1=0.63x1129=711.8N
(2) 鈭礔S1+Fa=FS2 Fa=0
鏁呬换鎰忓彇涓绔涓哄帇绱х锛岀幇鍙1绔涓哄帇绱х
FA1=FS1=711.8N FA2=FS2=711.8N
(3)姹傜郴鏁皒銆亂
FA1/FR1=711.8N/711.8N =0.63
FA2/FR2=711.8N/711.8N =0.63
鏍规嵁璇炬湰P265琛锛14-14锛夊緱e=0.68
FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1
y1=0 y2=0
(4)璁＄畻褰撻噺杞借嵎P1銆丳2
鏍规嵁璇炬湰P264琛锛14-12锛夊彇f P=1.5
鏍规嵁璇炬湰P264锛14-7锛夊紡寰
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5脳(1脳1129+0)=1693.5N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5脳(1脳1129+0)= 1693.5N
(5)杞存壙瀵垮懡璁＄畻
鈭礟1=P2 鏁呭彇P=1693.5N
鈭垫繁娌熺悆杞存壙蔚=3
鏍规嵁鎵嬪唽寰6206鍨嬬殑Cr=19500N
鐢辫炬湰P264锛14-5锛夊紡寰
LH=106(ftCr/P)蔚/60n
=106(1脳19500/1693.5)3/60X473.33=53713h>48000h
鈭撮勬湡瀵垮懡瓒冲
涓冦侀敭鑱旀帴鐨勯夋嫨鍙婃牎鏍歌＄畻
1锛庢牴鎹杞村緞鐨勫昂瀵革紝鐢盵1]涓琛12-6
楂橀熻酱(涓诲姩杞)涓嶸甯﹁疆鑱旀帴鐨勯敭涓猴細閿8脳36 GB1096-79
澶ч娇杞涓庤酱杩炴帴鐨勯敭涓猴細閿 14脳45 GB1096-79
杞翠笌鑱旇酱鍣ㄧ殑閿涓猴細閿10脳40 GB1096-79
2锛庨敭鐨勫己搴︽牎鏍
澶ч娇杞涓庤酱涓婄殑閿 锛氶敭14脳45 GB1096-79
b脳h=14脳9,L=45,鍒橪s=L-b=31mm
鍦嗗懆鍔涳細Fr=2TII/d=2脳198580/50=7943.2N
鎸ゅ帇寮哄害锛 =56.93<125~150MPa=[蟽p]
鍥犳ゆ尋鍘嬪己搴﹁冻澶
鍓鍒囧己搴︼細 =36.60<120MPa=[ ]
鍥犳ゅ壀鍒囧己搴﹁冻澶
閿8脳36 GB1096-79鍜岄敭10脳40 GB1096-79鏍规嵁涓婇潰鐨勬ラゆ牎鏍革紝骞朵笖绗﹀悎瑕佹眰銆
鍏銆佸噺閫熷櫒绠变綋銆佺辩洊鍙婇檮浠剁殑璁捐¤＄畻~
1銆佸噺閫熷櫒闄勪欢鐨勯夋嫨
閫氭皵鍣
鐢变簬鍦ㄥゅ唴浣跨敤锛岄夐氭皵鍣锛堜竴娆¤繃婊わ級锛岄噰鐢∕18脳1.5
娌归潰鎸囩ず鍣
閫夌敤娓告爣灏篗12
璧峰悐瑁呯疆
閲囩敤绠辩洊鍚婅炽佺卞骇鍚婅.
鏀炬补铻哄
閫夌敤澶栧叚瑙掓补濉炲強鍨鐗嘙18脳1.5
鏍规嵁銆婃満姊拌捐″熀纭璇剧▼璁捐°嬭〃5.3閫夋嫨閫傚綋鍨嬪彿锛
璧风洊铻洪拤鍨嬪彿锛欸B/T5780 M18脳30,鏉愭枡Q235
楂橀熻酱杞存壙鐩栦笂鐨勮灪閽夛細GB5783锝86 M8X12,鏉愭枡Q235
浣庨熻酱杞存壙鐩栦笂鐨勮灪閽夛細GB5783锝86 M8脳20,鏉愭枡Q235
铻烘爴锛欸B5782锝86 M14脳100锛屾潗鏂橯235
绠变綋鐨勪富瑕佸昂瀵革細
锛
(1)绠卞骇澹佸帤z=0.025a+1=0.025脳122.5+1= 4.0625 鍙杬=8
(2)绠辩洊澹佸帤z1=0.02a+1=0.02脳122.5+1= 3.45
鍙杬1=8
(3)绠辩洊鍑哥紭鍘氬害b1=1.5z1=1.5脳8=12
(4)绠卞骇鍑哥紭鍘氬害b=1.5z=1.5脳8=12
(5)绠卞骇搴曞嚫缂樺帤搴b2=2.5z=2.5脳8=20
(6)鍦拌剼铻洪拤鐩村緞df =0.036a+12=
0.036脳122.5+12=16.41(鍙18)
(7)鍦拌剼铻洪拤鏁扮洰n=4 (鍥犱负a<250)
(8)杞存壙鏃佽繛鎺ヨ灪鏍撶洿寰刣1= 0.75df =0.75脳18= 13.5 (鍙14)
(9)鐩栦笌搴ц繛鎺ヨ灪鏍撶洿寰 d2=(0.5-0.6)df =0.55脳 18=9.9 (鍙10)
(10)杩炴帴铻烘爴d2鐨勯棿璺滾=150-200
(11)杞存壙绔鐩栬灪閽夌洿d3=(0.4-0.5)df=0.4脳18=7.2(鍙8)
(12)妫鏌ュ瓟鐩栬灪閽塪4=(0.3-0.4)df=0.3脳18=5.4 (鍙6)
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⑶ 减速器的设计步骤
1、仔细阅读和研究设计任务书，明确设计要求，分析原始数据和工作条件，拟定传动；
2、装专置的总体方案属；
3、选择电动机，确定其形式、转速和功率；
4、计算传动装置的总传功比和分配各级传动比；
5、计算各轴的转速、功率和扭矩；
6、通过汁算确定开式传动（三角带传动、链传动或齿轮传动)的主要参数和尺寸;
7、通过计算确定闭式传功(齿抢传幼或蜗杆传功〕的主要参数和尺寸；
8、初算各轴的直径，据此进行各轴的结钩设计;
9、初定轴承的型号和跨距，分析物上的载荷，计算支点反力，通过轴承的寿命计算 ；
10、最后确定其型号；
11、选择联轴器和链联接；
12、验算轴的复合强度和安全系数；
13、绘制减速机装配图和零件工作图；
14、整理和编写设计计算说明书。
⑷ 链式输送机传动装置的设计
1.1 设计题目： 设计链式输送机传动装置 1.2 已知条件：
1. 输送链牵引力 F=4.5 kN ;
2. 输送链速度 v=1.6 m/s（允许输送带速度误差为 5%）； 3. 输送链轮齿数 z=15 ； 4. 输送链节距 p=80 mm；
5. 工作情况：两班制，连续单向运转，载荷平稳，室内工作，无粉尘； 6. 使用期限：20年； 7. 生产批量：20台；
8. 生产条件：中等规模机械厂，可加工6-8级精度齿轮和7-8级精度蜗轮； 9. 动力来源：电力，三相交流，电压380伏；
10．检修间隔期：四年一次大修，二年一次中修，半年一次小修。
验收方式：
1．减速器装配图；（使用AutoCAD绘制并打印为A1号图纸） 2．绘制主传动轴、齿轮图纸各1张； 3．设计说明书1份。